Спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі
Номер патенту: 100831
Опубліковано: 25.01.2013
Автори: Меттус Геннадій Сергійович, Сорока Катерина Феодосіївна, Шиян Артур Віталійович, Котречко Сергій Олексійович, Мєшков Юрій Якович
Формула / Реферат
Спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі, при якому проводять випробування стандартних гладких циліндричних зразків з неї на одновісне розтягнення, визначення при цьому її основних механічних характеристик, побудову експериментальної залежності = f(
), який відрізняється тим, що випробування проводять в інтервалі температур від 4 K до 293 K, додатково будують експериментальні залежності
= (
) для конструкційних сталей з різними рівнями пластичності
, розраховують на їх основі емпіричні коефіцієнти та визначають відносне рівномірне звуження
та відносне рівномірне видовження зразка сталі
за формулами, в частках:
,
де:
- відносне звуження після руйнування зразка, в частках,
- умовна межа текучості, МПа,
- межа міцності, МПа,
- істинне напруження руйнування, МПа,
для конструкційних сталей з наступними рівнями пластичності:
при , при
, а при
додатково будують залежність
= f(
), визначають величину відношення
та формулюють додаткові умови щодо використання залежностей
= f(
): якщо
, то для розрахунку використовують залежність
, якщо
, то для розрахунку використовують залежність
.
Текст
Реферат: Винахід належить до галузі металургії, а саме - до фізичних методів дослідження механічних властивостей сталей і сплавів, зокрема - до способу визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі. Спосіб включає операції розтягування стандартного гладкого циліндричного зразка сталі вздовж однієї осі при різних температурах в інтервалі від 4 K до 623 K, визначення при цьому її основних механічних характеристик, побудову експериментальної залежності SК = f( K ), після чого на основі даних випробувань в інтервалі температур від 4 K В UA 100831 C2 (12) UA 100831 C2 до 293 K, додатково будують експериментальні залежності SК = f( К ) для конструкційних В сталей з різними рівнями пластичності К , розраховують на основі експериментальних залежностей емпіричні коефіцієнти та визначають відносне рівномірне звуження р та відносне рівномірне видовження зразка сталі р за формулами, в частках: 0, 2 В Р К SК 0 , 2 , В В 1 Р 1 1 1 Р де: К - відносне звуження після руйнування зразка, в частках, 0,2 - умовна межа текучості, МПа, В - межа міцності, МПа, SК - істинне напруження руйнування, МПа, для конструкційних сталей з наступними рівнями пластичності: при К 70 % SК S 1 1,305 К , при 70 % К 72 % К 8,72 К 4,185 , а при К 72 % додатково В В будують залежність SK = f( В ), визначають величину відношення B 0,2 додаткові умови щодо використання залежностей SК В та формулюють SК = f( К ): якщо В 4,19 К 2,01 , то для В 0,2 розрахунку використовують залежність SК В 8,72 K 4,185 , якщо 4,19 К 2,01 , то для В 0,2 розрахунку використовують залежність SК 4,733 К 1,494 . Винахід забезпечує підвищення В точності та інформативності визначення показників рівномірної деформації конструкційних сталей і сплавів з різними рівнями пластичності К лише за величинами основних механічних характеристик 0,2, В та К , для здійснення комплексного аналізу властивостей сплавів незалежно від різних сполучень властивостей міцності і пластичності сплавів, їх видів, режимів термічної обробки, величин нейтронного опромінення та температур випробувань. UA 100831 C2 5 Винахід належить до галузі металургії, а саме до фізичних методів дослідження механічних властивостей твердих матеріалів шляхом прикладання статичних навантажень в інтервалі температур випробувань гладких зразків від 4 K до 293 K, а саме, до визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі. Відомий спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційних металевих сплавів при випробуванні гладких циліндричних зразків на одновісне розтягнення, а саме істинної рівномірної деформації за відомою формулою [1]: eр ln 1 р де р , - відносне рівномірне видовження зразка. Недоліками даного способу є: а) відсутність зв'язку показників рівномірної деформації 10 eр та р з іншими основними механічними характеристиками металу, що унеможливлює їх визначення за відсутності безпосередньої реєстрації при розтягнення; б) значні похибки у e 15 20 визначенні показника істинної рівномірної деформації р для конструкційних сталей з високою пластичністю при безпосередній реєстрації діаграми розтягнення без застосування тензометричного обладнання, фіксуючого деформацію в межах «робочої» довжини зразка, наприклад, при проведенні випробувань в інтервалах занижених та кріогенних температур, за рахунок значної деформації частин зразка, що не належать до його «робочої» довжини. Найбільш близьким за технічною суттю та результатом, що досягається, до способу, що заявляється, є спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі, при якому проводять випробування стандартних гладких циліндричних зразків на одновісне розтягнення при температурах від 4 K до 293 K, визначення при цьому основних механічних характеристик сплаву та побудову експериментальної залежності 25 визначають показник відносного рівномірного звуження [2]: 1 0, 2 В Р К SК 0,2 В В , де: К = f( К ), після чого , в частках за наступною формулою - відносне звуження після руйнування зразка, в частках, 0,2 - умовна межа текучості, МПа, В 30 р SК В - межа міцності, МПа, SК - істинне напруження руйнування, МПа, SК 1 1,4 К В - для маловуглецевих та низьколегованих пластичних конструкційних сталей, а показник відносного рівномірного видовження зразка визначається за залежністю: Р 35 40 1 1 1 Р . Разом з тим, спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі за найближчим аналогом має наступні недоліки: а) недостатню точність та інформативність щодо визначення показників рівномірної деформації для широкого кола конструкційних сталей і сплавів в інтервалі температур випробувань гладких зразків від 4 K до 293 K; б) відсутність залежностей для визначення показників рівномірної деформації конструкційних сталей і сплавів з високою пластичністю, у яких відносне звуження після руйнування зразка К перевищує 70 % та які мають іншу природу деформування. В основу винаходу поставлено задачу вдосконалення способу визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі тільки за показниками її основних механічних характеристик в широкому інтервалі температур випробувань гладких зразків від 4 K до 293 K 45 та практично існуючому для сплавів на основі заліза інтервалі рівнів пластичності К за відсутності їх безпосередньої реєстрації при розтягнення. Поставлена задача вирішується 1 UA 100831 C2 шляхом отримання авторами достатньої кількості експериментальних даних та встановлення відповідних експериментальних залежностей між показниками рівномірної деформації та основними механічними характеристиками сплаву, такими, як відносне звуження після 5 руйнування зразка К , умовна межа текучості 0,2 та межа міцності В з метою знаходження емпіричних коефіцієнтів у формулах, які властиві сплавам на основі заліза. Винахід дає можливість більш інформативно і точно визначати показники рівномірної деформації конструкційних сталей і сплавів з різними рівнями пластичності К за величинами основних 10 , механічних характеристик 0,2 В та К , що, в свою чергу, дозволяє здійснювати комплексну оцінку їх властивостей та оцінювати спроможність сплавів на основі заліза опиратись переходу в крихкий стан. Поставлена задача вирішується тим, що у відомому способі визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі, при якому проводять випробування стандартних гладких циліндричних зразків на одновісне розтягнення, визначення при цьому основних SК В 15 механічних характеристик, побудову експериментальної залежності = f( К ), згідно з винаходом, випробування проводять в інтервалі температур від 4 K до 293 K, додатково SК В будують експериментальні залежності = f( К ) для конструкційних сталей з різними рівнями пластичності К , розраховують на їх основі емпіричні коефіцієнти та визначають відносне рівномірне звуження 1 0, 2 В Р К SК 0 , 2 В В Р 20 1 1 1 Р р та відносне рівномірне видовження зразка р за формулами, в частках: , де: К 0,2 В - відносне звуження після руйнування зразка сталі, в частках; - умовна межа текучості, МПа, - межа міцності, МПа, SК 25 - істинне напруження руйнування; для конструкційних сталей з наступними рівнями пластичності: при К 70 % SК 1 1,305 К В ; при додатково будують залежність формулюють додаткові В 4,19 К 2,01 0,2 30 В 4,19 К 2,01 0,2 умови SK B 70 % К 72 % = f( щодо В 0,2 SК 8,72 К 4,185 В К 72 % SК В ), визначають величину відношення використання , то для розрахунку використовують залежність , то для розрахунку використовують залежність К SК В та f( К ): якщо SК 8,72 K 4,185 В ; якщо залежностей = SК 4,733 К 1,494 В За рахунок отримання авторами експериментальних залежностей 35 , а при SК К В . для сплавів з різними рівнями пластичності і розрахунку на їх основі емпіричних коефіцієнтів, властивих сплавам на основі заліза, запропонований спосіб дозволяє більш інформативно і точно визначати показники рівномірної деформації конструкційної сталі за відсутності їх безпосередньої реєстрації при розтягненні або уникнути значних похибок, які виникають за рахунок значної деформації частин зразка, що не належать до його «робочої» довжини, при 2 UA 100831 C2 5 безпосередній реєстрації діаграми розтягнення у випадках, що унеможливлюють застосування тензометричного обладнання, фіксуючого деформацію в межах «робочої» довжини зразка. Неможливість застосування такого тензометричного обладнання виникає, наприклад, при проведенні випробувань в інтервалах занижених та кріогенних температур. При цьому автори використовують достатньо велику базу експериментальних даних механічних характеристик конструкційних сталей і сплавів з різними рівнями пластичності К та міцності 0,2 , отриманих за результатами випробувань в широкому інтервалі температур від 4 K до 293 K, а саме: значень відносного звуження після руйнування зразка К ; умовної межі текучості 0,2 ; межі 10 міцності В та істинного напруження руйнування SК . Крім того, запропонований спосіб дозволив підвищити точність та інформативність при визначенні показників рівномірної SК В деформації за рахунок побудови окремих залежностей = f( К ) для різних рівнів пластичності К конструкційних сталей та сформулювати додаткові умови щодо використання SК В залежності = f( К ) при високих рівнях пластичності К 72 % . Це дає можливість визначати показники рівномірної деформації конструкційних сталей і сплавів за даними лише основних 15 , , механічних характеристик 0,2 В та К з достатньою не тільки для інженерних розрахунків, але й наукових досліджень, точністю та здійснювати комплексний аналіз їх властивостей, у тому числі визначати характеристики крихкої міцності і механічної стабільності, тобто оцінювати спроможність цих сплавів чинити опір переходу у крихкий стан. Запропонований спосіб пояснюється таблицями та графіками, а саме: в таблиці 1 наведені значення основних 20 механічних характеристик 0,2 В та К деяких конструкційних сталей і зварних швів, виконаних за різними зварювальними технологіями на трубній сталі Х75 та на сталі 12ХН2МДФ; 25 результати розрахунку показників рівномірної деформації р р та оцінка точності визначення цих характеристик за запропонованим способом у порівнянні з їх експериментальним визначенням при реєстрації діаграми розтягнення та застосуванні тензометричного обладнання при кімнатній температурі випробувань (293 K); в таблиці 2 наведені значення вибіркового стандарту S , величини довірчого інтервалу та вірогідності P для оцінки точності отриманих залежностей, за якими проводять розрахунки показників рівномірної деформації конструкційної сталі. , 30 на фіг. 2 зображена експериментальна залежність конструкційних сталей і сплавів; на фіг. 3 зображені експериментальні залежності К 35 0,2, В, SК , К На фіг. 1 зображена схема для визначення характеристик розтягнення типової конструкційної сталі; = f( К р на діаграмі К р SК В В 0,2 SК В та р = f( ) для досліджених ) для різних рівнів пластичності досліджених конструкційних сталей і сплавів (крива 1 - для К 70 % ; крива 2 - для К 70 % на ; крива 3 - для фіг. 4 К 72 % зображена ); експериментальна SК В залежність конструкційних сталей і сплавів з високим рівнем пластичності = f( К ) К 70 % для досліджених та границя (крива 4), відповідно до якої формулюють додаткові умови щодо використання залежностей штрихові лінії - границі довірчих інтервалів кривих 2 і 3; 40 на фіг. 5 зображена експериментальна залежність SК В конструкційних сталей і сплавів з високим рівнем пластичності наступним чином. 3 = f( В 0,2 К 72 % SК В = f( К ); ) для досліджених . Спосіб реалізується UA 100831 C2 З метою побудови експериментальних залежностей SК В = f( К ) та SК В = f( В 0,2 ) для різних К рівнів пластичності досліджених конструкційних сталей і сплавів матеріали для досліджень добирали за принципом максимально широкого охоплення різноманітних комбінацій властивостей міцності та пластичності конструкційних сталей і сплавів, при цьому діапазон 5 характеристик міцності складав: від 0,2 160 МПа до 0,2 2060 МПа , а діапазон характеристик 2,0 % К 81,0% 10 15 пластичності складав . Крім цього, за об'єкти досліджень обирали конструкційні сталі, які використовують у криогенній техніці та атомній енергетиці. Змінювали також різні режими термічної обробки, температуру випробувань в інтервалі від 4 K до 293 K, рівень опромінення реакторних сталей та зварювальні технології при отриманні зварних швів. Всього в цих дослідженнях використовували результати більш ніж 500 вимірів деформаційних характеристик та характеристик міцності, отриманих при випробуванні стандартних гладких циліндричних зразків на одновісне статичне розтягнення більш ніж 150-ти видів конструкційних сталей і сплавів. Проводять розтягування повздовж однієї осі стандартних гладких циліндричних зразків та визначають основні механічні характеристики сплаву при різних температурах випробувань в інтервалі 4 K Твип 293 K такі, як: К - відносне звуження після руйнування зразка; 0,2 20 умовна межа текучості; В - межа міцності; SК - істинне напруження руйнування. Методика визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі полягає у наступному: 1) на основі властивості подібності трикутників abc і cdk на діаграмі розтягу типової SК В В 0,2 К р р конструкційної сталі (фіг. 1) будують експериментальну залежність = f( ) для досліджених конструкційних сталей і сплавів (фіг. 2), згідно з якою отримують наступні загальні формули для визначення показників рівномірної деформації [2], а саме відносного рівномірного р звуження зразка 1 Р К 25 : 0, 2 В SК 0,2 В В , (1) та відносного рівномірного видовження зразка 1 Р 1 1 Р Залежність 30 35 : . (2) SК В В 0,2 р К р = f( р ) має однозначний характер, але оцінка її точності дає S В P К 12,8 % 0,683 В 0,2 наступні результати: вибірковий стандарт S 12,8 % при надійності . К р SК В р В 0,2 Такі показники точності і надійності залежності = f( ) недостатні при визначенні показників рівномірної деформації конструкційних сталей і сплавів за формулами (1) і (2) для інженерних потреб. Крім того, істинне напруження руйнування SК , що входить до формули (1) не є основною (базовою) механічною характеристикою металу, тому її значення майже ніколи не наводиться у довідкових та спеціалізованих джерелах інформації, що не дає змогу розраховувати показники рівномірної деформації для таких конструкційних сталей і сплавів. Враховуючи згадане, для більш точного розрахунку показників рівномірної деформації сплавів SК В важливо мати залежності, що пов'язують відношення з основними механічними характеристиками металу або їх комбінаціями. В [2] наведена наступна залежність для низьковуглецевих та малолегованих пластичних конструкційних сталей: 4 UA 100831 C2 SК a b К В , (3) ; , де a 1 b 14 . Підставляючи значення (3) в (1), отримаємо формулу для визначення відносного 5 10 рівномірного звуження зразка р : 1 0, 2 В Р К 1 1,4 К 0, 2 В . (4) Аналіз, проведений авторами, показує, що за формулою (4) можна приблизно визначити показники рівномірної деформації для вузького кола вищезгаданих класів конструкційних сталей тільки для кімнатних температур випробувань (293 K) і тільки в інтервалі їх характеристик пластичності К 70 % , тобто формула (4) є недостатньо інформативною; 2) з метою усунення недосконалостей залежностей (3) і (4), будують експериментальні SК В залежності = f( К ) для різних рівнів пластичності К досліджених конструкційних сталей і сплавів (криві 1, 2, 3 на фіг. 3), згідно з якими отримують наступні формули для визначення відношення SК В : при рівнях пластичності в інтервалі К 70 % (крива 1 на фіг. 3): 15 SК a b К В , (5) ; , де a 1 b 1305 ; при рівнях пластичності в межах 70 % К 72 % (крива 2 на фіг. 3, 4): SК a b К В , (6) де a 4;185; b 8,72 , 20 а при рівнях пластичності в інтервалі К 72 % формулюють додаткові граничні умови щодо SК В використання залежностей від К ; 3) враховуючи різну природу деформування конструкційних сталей і сплавів з високою пластичністю при К 72 % (криві 2 і 3 на фіг. 3, 4): SК 0,15 В 25 - будують довірчі інтервали для кривих 2 і 3 в межах значень ; - будують границю (крива 4 на фіг. 4) для розмежування сплавів, що мають підвищене (крива 2 на фіг. 4) та знижене (крива 3 на фіг. 4) значення параметра значеннях К SК В при однакових . Граничну криву 4 на фіг. 4 будують шляхом з'єднання точки с, що є серединою 72 % відрізка ab, з точкою d, де точки а і b - границі довірчих інтервалів кривих 2 і 3 при К відповідно, a d - точка перетину цих довірчих інтервалів. Таким чином, на граничній кривій 30 відношення SК В SК a b К В визначають за наступною формулою: , (7) де a 2;83; b 6,71; 4) у випадку відомого значення характеристики щодо використання залежностей SК В від К SК , формулюють наступні додаткові умови в інтервалі 5 К 72 % : UA 100831 C2 К 6,71 К 2,83 В , то для розрахунку використовують залежність (6) - крива 2 на фіг. К 6,71 К 2,83 В - якщо 3, 4; , то для розрахунку використовують наступну залежність (крива 3 - якщо на фіг. 3, 4): 5 SК a b К В , (8) ; де a 1494; b 4,733 ; 5) у випадку невідомого значення характеристики SК , будують залежність конструкційних сталей і сплавів з високим рівнем пластичності відношення 10 SК В SК В К 72 % = f( В 0,2 ) для (фіг. 5) та визначають за наступною формулою: SК a В b В 0,2 , (9) ; де a 16; b 0,38 . Об'єднуючи залежності (7) і (9), формулюють наступні додаткові умови щодо використання залежностей = f( К ) в інтервалі К 72 % : В 4,19 К 2,01 0,2 - якщо 15 В 0,2 , то для розрахунку використовують залежність (6); В 4,19 К 2,01 0,2 - якщо , то для розрахунку використовують залежність (8). 6) таким чином, для визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі, а саме відносного рівномірного звуження зразка зразка р SК В = f( К ), отримані для різних рівнів К . При цьому, за відсутності значення характеристики SК , величину відношення К 70 % та відносного рівномірного видовження використовують загальні залежності (1) і (2), підставляючи в них відповідні залежності параметра 20 р SК В розраховують при рівнях пластичності в інтервалі згідно залежності (5), при рівнях пластичності в межах 70 % К 72 % згідно К 72 % 25 залежності (6), а при рівнях пластичності в інтервалі згідно з залежностями (6) або (8) у відповідності до додаткових умов, викладених в п. 5. Результати розрахунків показників рівномірної деформації для деяких конструкційних сталей і сплавів наведені в таблиці 1, а результати оцінки точності залежностей, за якими проводять розрахунки, наведені в таблиці 2. Отже, за допомогою запропонованого способу, можна визначати показники рівномірної деформації конструкційних сталей або сплавів з різними рівнями пластичності за даними лише 0,2, В основних механічних характеристик 30 та К більш точно і інформативно. При цьому, отримані залежності для розрахунку відносного рівномірного звуження зразка р та відносного р рівномірного видовження зразка інваріантні до різних сполучень властивостей міцності і пластичності сплавів, їх видам, режимам термічної обробки, величини нейтронного опромінення та температури випробувань. Оцінка точності розрахунку показників рівномірної деформації за запропонованим способом цілком достатня як для інженерних розрахунків, так і для наукових 35 досліджень, а саме, при визначенні відносного рівномірного звуження зразка , стандарт S 117% при вірогідності видовження зразка р P р 2 % 0,913 р вибірковий , а при визначенні відносного рівномірного P р 3 % 0,934 , вибірковий стандарт S 163% при вірогідності , що дає 6 UA 100831 C2 можливість здійснювати комплексний аналіз властивостей конструкційних сталей і сплавів та більш точно визначати характеристики крихкої міцності і механічної стабільності, тобто оцінювати спроможність цих сплавів чинити опір переходу у крихкий стан. 5 10 Джерела інформації: 1. Мешков Ю. Я., Котречко С. А., Шиян А. В., Стеценко Н. Н. Физические основы методики определения хрупкой прочности и механической стабильности сплавов на основе железа при комнатной температуре // Металлофизика и новейшие технологии, 2011, т. 33, № 4. - С. 550. 2. Когаев В. П., Махутов Н. А., Гусенков А. П. Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность. - М.: Машиностроение, 1985. - С. 12-21. Таблиця 1 Обробка, технологічний засіб Гарт. 1373 K; 3сп. 2,75 г., ох. з піччю, вакуум Гарт. 1373 K; 2 10ХСНД г., ох. з піччю, вакуум Гарт. 1123 K; 1 У8 г., ох. з піччю, вакуум 09Г2Д Стан постачання Ст. 65 Стан постачання АК-35 Стан постачання ЗШ (ПП.-АН30) 1 шар ЗШ (ПП.-АН30) Х75 2 шари ЗШ (ПП.-АН30) 3 шари ЗШ (флюс 48АНК-54, пров. Св.-10) В = 0,0 мас. % ЗШ (флюс 48АНК-54, пров. Св.-10) В = 0,001 мас. % 12ХН2МДФ ЗШ (флюс 48АНК-54, пров. Св.-10) В = 0,0022 мас. % ЗШ (флюс 48АНК-54, пров. Св.-10) В = 0,004 мас. % № Сталі, сплави п/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 S= розр. експ. В , К , P , P , Δ, % , МПа МПа % % % 0,2 експ P . , розр P . % 160 340 71,7 23,0 23,8 +0,8 29,9 31,2 +1,3 312 454 72,0 15,0 16,0 +1,0 17,6 19,0 +1,4 341 807 12,8 10,2 9,9 -0,3 11,4 11,0 -0,4 378 530 61,8 680 1080 36,0 1027 1141 75,0 17,0 15,2 6,2 16,2 15,9 6,5 -0,8 +0,7 +0,3 20,5 17,9 6,6 19,3 18,9 7,0 -1,2 +1,0 +0,4 430 636 67,5 19,3 18,5 -0,8 23,9 22,7 -1,2 361 662 61,7 23,6 22,3 -13 30,9 28,7 -2,2 404 730 51,9 20,2 20,6 +0,4 25,3 25,9 +0,6 622 781 59,9 14,8 12,4 -2,4 17,4 14,2 -3,2 623 769 52,6 12,5 11,4 -1,1 14,3 12,9 -1,4 628 780 68,1 10,9 12,2 +1,3 12,2 13,9 +1,7 642 783 67,9 10,0 11,5 +1,5 11,1 13,0 +1,9 1,17 0,913 P р 2 % P р 3 % 1,63 0,934 розр. розр. , P P S= Примітки: Δ - абсолютне відхилення розрахункових значень показників рівномірної деформації від експериментальних експ. експ. , P P , Δ, % % ; В - вміст бору у зварному шві. 7 UA 100831 C2 Таблиця 2 № залежності Параметр для Вірогідніст Вибіркови Довірчий обчислення ь (надійність) й стандарт S інтервал вірогідності Ρ Залежність (1) SК В К р В 0,2 р 12,8 % SК В В 0,2 ±12,8 % 0,683 (5) SК К В 0,06 SК В ±0,1 0,905 (6) SК К В 0,1 SК В ±0,15 0,866 (8) SК К В 0,1 SК В ±0,15 0,866 (9) SК В В 0,2 0,07 SК В ±0,15 0,968 ФОРМУЛА ВИНАХОДУ 5 Спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі, при якому проводять випробування стандартних гладких циліндричних зразків з неї на одновісне розтягнення, визначення при цьому її основних механічних характеристик, побудову експериментальної 10 SК = f( К ), який відрізняється тим, що випробування проводять в інтервалі В S температур від 4 K до 293 K, додатково будують експериментальні залежності К = ( К ) для В залежності К , розраховують на їх основі емпіричні коефіцієнти та визначають відносне рівномірне звуження р та відносне рівномірне конструкційних сталей з різними рівнями пластичності видовження зразка сталі р за формулами, в частках: 0, 2 В 0, 2 В 1 p К 15 Р SК В , 1 1 1 Р де: К - відносне звуження після руйнування зразка, в частках, 0,2 - умовна межа текучості, МПа, В - межа міцності, МПа, 20 SК - істинне напруження руйнування, МПа, для конструкційних сталей з наступними рівнями пластичності: SК S 1 1,305 К , при 70 % К 72 % К 8,72 К 4,185 , а при В В S К 72 % додатково будують залежність K = f( В ), визначають величину відношення 0,2 B при К 70 % 8 UA 100831 C2 SК SК та формулюють додаткові умови щодо використання залежностей = f( К ): якщо В В В SК 4,19 К 2,01 , то для розрахунку використовують залежність 8,72 K 4,185 , 0,2 В якщо В 4,19 К 2,01 , 0,2 то для розрахунку SК 4,733 К 1,494 . В 9 використовують залежність UA 100831 C2 10 UA 100831 C2 Комп’ютерна верстка І. Скворцова Державна служба інтелектуальної власності України, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601 11
ДивитисяДодаткова інформація
Назва патенту англійськоюMethod for determination of characteristics of uniform deformation of constructional steel
Автори англійськоюKotrechko Serhii Oleksiiovych, Meshkov Yurii Yakovych, Shyian Artur Vitaliiovych, Mettus Hennadii Serhiiovych, Soroka Kateryna Feodosiivna
Назва патенту російськоюСпособ определения показателей равномерной деформации конструкционной стали
Автори російськоюКотречко Сергей Алексеевич, Мешков Юрий Яковлевич, Шиян Артур Витальевич, Меттус Геннадий Сергеевич, Сорока Екатерина Феодосиевна
МПК / Мітки
МПК: G01N 3/18, G01N 3/08, G01N 3/00
Мітки: показників, рівномірно, спосіб, деформації, конструкційної, сталі, визначення
Код посилання
<a href="https://ua.patents.su/13-100831-sposib-viznachennya-pokaznikiv-rivnomirno-deformaci-konstrukcijjno-stali.html" target="_blank" rel="follow" title="База патентів України">Спосіб визначення показників рівномірної деформації конструкційної сталі</a>
Попередній патент: Факельно-вітрова установка
Наступний патент: Прискорювач різаної маси
Випадковий патент: Пристрій для вивчення методу ортогональних проекцій при роботі в інтерактивному комп'ютерному середовищі