Спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу

Спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу, що включає виміри на початку і наприкінці контрольованої лінійної ділян повітрю і, розв’язуючи систему рівнянь, що описує процес транспортування газу ки магістрального трубопроводу тисків - Pин і Pик ши Ефакт ( теор / 0,5 факт ) , де: теор - теоретичний коефіцієнт гідравлічного опору лінійної ділянки трубопроводу; факт - фактичний коефіцієнт гідравлічного опору лінійної ділянки трубопроводу, порівняння розрахованого коефіцієнта гідравлічної ефективності з установленим для даної ділянки трубопроводу значенням і сигналізацію про забруднення ділянки трубопроводу, якщо розраховане значення коефіцієнта гідравлічної ефективності менше встановленого для даної ділянки трубопроводу значення, який відрізняється тим, що додатково вимірюють пропускну здатність - qи лінійної ділянки трубопроводу, визначають відносну щільність газу по 0, де: q - пропускна здатність лінійної ділянки трубопроводу; Tср - середня температура газу лінійної ділянки трубопроводу; К ср - середній на ділянці загальний коефіцієнт теплопередачі від газу в навколишнє середовище, обчислюють значення qтеор і Т ср теор , підставивгр формулу 0,2 0,067 (158 / Re 2 Кш / d) ють значення теор , визнача для контрольованої лінійної ділянки трубопроводу, а, розв’язуючи систему рівнянь, що описують середню і кінцеву температури газу для контрольованої лінійної ділянки трубопроводу, fТк (qи, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин, Tик ) и fТср (q , Tср , К ср , Рин, Рик , Tин ) 0 0, обчислюють значення Tcp , яке підставляють у рівняння, що описує пропускну здатність, fq(qи, Тср факт ,Рин,Рик , факт ) 0 , розв’язавши яке, визначають значення факт U теор у (13) які 12854 ділянки трубопроводу за формулою: 0 , при цьому встанов лене значення для ділянки трубопроводу використовують зменшене на b % значення коефіцієнта гідравлічної ефективності цієї ж ділянки трубопроводу у чистому стані. (11) кожної лінійної fТср (q, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин ) UA равлічної ефективності - Ефакт 0 fТк (q, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин, Tик ) (19) і температур - Т ин і Т ик і щільності газу при нормальних умовах - , розрахунок коефіцієнта гід fq (q, Tср , Рин, Рик ) 3 Корисна модель відноситься до трубопровідного транспорту і може бути використана для автоматичного контролю гідравлічного стану - забруднення внутрішньої поверхні ділянок трубопроводу. Відомий спосіб діагностики гідратоутворення в газопроводі [А.с. СРСР №1295137, кл. F17D5/00, БИ №9, 1987], принаймні в двох точках якого подають по каналах інгібітор гідратоутворення, що полягає у вимірі тиску в цих точках газопроводу, визначенні перепаду тиску між ними і порівнянні його з нормативним значенням, при цьому, по перевищенню перепадом тиску нормативного значення судять про забруднення між точками введення інгібітору, по зменшенню перепаду тиску щодо нормативного - про гідратоутворення після другої точки введення інгібітору, а для контролю перепаду тиску використовують лінії введення інгібітору в інтервалі припинення подачі по них потоку інгібітору. Даний спосіб діагностики гідратоутворення в газопроводі також, як і спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу, що заявляється, включає вимір тиску газу. Однак, відсутність виміру температури газу і пропускної здатності ділянки трубопроводу, визначення щільності газу при нормальних умовах і щодо повітря, визначення коефіцієнта гідравлічної ефективності для ділянки магістрального трубопроводу і порівняння його з установленим для даної ділянки значенням, у результаті якого виноситься рішення про стан труби ділянки, різко обмежує область застосування і знижує ефективність відомого способу. Відомий спосіб визначення забруднення магістрального газопроводу [А.с. СРСР №1247624, кл. F17D5/00, БИ №28, 1986] шляхом виміру тиску газу на початку і наприкінці досліджуваної ділянки, поділу досліджуваної ділянки навпіл і виміру на початку і наприкінці кожної половини температури навколишнього середовища, температури і щільності теплового потоку на зовнішній поверхні газопроводу, розрахунку у цих точках температури на зовнішній поверхні газопроводу, зіставлення розрахункових значень температури з обмірюваними і визначення за результатами зіставлення забрудненої половини ділянки, на якій зазначені вище операції повторюють, при цьому розподіл відрізків ділянки роблять доти, поки обидві половини досліджуваної ділянки не виявляться забрудненими. Даний спосіб визначення забруднення магістрального газопроводу також, як і спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу, що заявляється, включає вимір тиску і температури газу на початку і наприкінці контрольованої лінійної ділянки магістрального трубопроводу. Однак, відсутність виміру пропускної здатності контрольованої ділянки трубопроводу, визначення щільності газу при нормальних умовах і щодо повітря, визначення коефіцієнта гідравлічної ефективності для ділянки магістрального трубопроводу і порівняння його з установленим для даної ділянки значенням, у результаті якого виноситься рішення про стан труби ділянки, різко знижують ефективність відомого способу. 12854 4 Найбільш близьким по технічній сутності є спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу [Патент України №34697, кл. F17D5/00, Бюл. №6, 2003], що включає виміри тиску і температури на вході і на виході контрольованої ділянки магістрального трубопроводу, визначення витрати газу на вході контрольованої ділянки магістрального трубопроводу й абсолютної щільності газу, обчислення газової постійної, середніх і приведених значень тиску і температури газу на контрольованій ділянці магістрального трубопроводу і розрахунок коефіцієнта гідравлічної ефективності кожної ділянки трубопроводу по формулах: теор 0,67 факт теор f 2 6,0 D 0,2 gD ZRTcplQ 2 теор Eф де 1216 D m , Q факт теор - теоретичний коефіцієнт гідравлічно го опору трубопроводу; факт - фактичний коефіцієнт гідравлічного опору трубопроводу; Еф - коефіцієнт гідравлічної ефективності трубопроводу; m=0,166+0,322∙10-3∙Тср+1,75∙10-7∙Pср - динамічна в'язкість газу; Pср - середнє значення тиску на ділянці магістрального трубопроводу; Тср - середнє значення температури на ділянці магістрального трубопроводу; D - діаметр трубопроводу на контрольованій ділянці; Q - витрата газу на вході ділянки магістрального трубопроводу; f - площа поперечного перерізу труби; g - прискорення вільного падіння; І - довжина контрольованої ділянки магістрального трубопроводу; R - газова постійна; Z=Тпр3+Рпр(0,04∙Рпр+0,41-0,61∙Тпр2)/Тпр3 - коефіцієнт стиснення газу; Рпр - приведене значення тиску газу; Тпр - приведене значення температури газу, при цьому кожний з розрахованих коефіцієнтів гідравлічної ефективності порівнюють із установленим для даної ділянки трубопроводу значенням і сигналізують про забруднення трубопроводу, якщо значення коефіцієнта гідравлічної ефективності хоча б однієї з ділянок менше встановленого для нього значення. Даний спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу також, як і спосіб контролю гідравлічного стану магістрального трубопроводу, що заявляється, включає виміри на початку і наприкінці контрольованої лінійної ділянки магістрального трубопроводу тисків - Рин і Рик, температур - Тин і Тик і щільності газу при нормальних умовах (абсолютної щільності газу), розрахунок коефіцієнта гідравлічної ефективності - Ефакт 5 12854 6 кожної лінійної ділянки трубопроводу по формулі ділянки трубопроводу, а, вирішуючи систему рівнянь, що описують середню і кінцеву температури Ефакт=( теор / факт )0,5, порівняння розрахованого газу для контрольованої лінійної ділянки трубопкоефіцієнта гідравлічної ефективності з установроводу леним для даної ділянки трубопроводу значенням fТк (qи, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин, Tик ) 0 і сигналізацію про забруднення трубопроводу, якщо розраховане значення коефіцієнта гідравлічної fТср (qи, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин ) 0 , ефективності менше встановленого для даної діобчислюють значення Тср факт, яке підставлялянки трубопроводу значення. Однак, відсутність ють у рівняння, що описує пропускну здатність, виміру пропускної здатності - qи лінійної ділянки трубопроводу, визначення відносної щільності газу fq(qи, Тср факт ,Рин,Рик , факт ) 0 , вирішивши яке, по повітрю і визначення теор і факт шляхом рівизначають значення факт , при цьому в якості шення систем рівнянь і окремих рівнянь, що опивстановленого значення для ділянки трубопроводу сують процес транспортування газу, і обчислень використовують зменшене на b % значення коефіпо приведених формулах знижує точність визнацієнта гідравлічної ефективності цієї ж ділянки чення коефіцієнта гідравлічної ефективності і, відтрубопроводу у чистому стані. повідно, забруднення ділянки магістрального труУведення додаткового виміру пропускної здатбопроводу. ності - qи лінійної ділянки трубопроводу, визначенВ основу корисної моделі поставлена задача ня відносної щільності газу по повітрю, обчислення підвищення точності контролю гідравлічного стану значень qтеор і Тср теор шляхом рішення системи магістрального трубопроводу шляхом підвищення рівнянь, що описують процес транспортування точності визначення коефіцієнта гідравлічної ефегазу, значення теор по приведеній формулі, знактивності, і, відповідно, забруднення ділянки магістрального трубопроводу. чення Тср факт шляхом рішення системи рівнянь, що Поставлена задача вирішується тим, що у віописують середню і кінцеву температури газу для домому способі контролю гідравлічного стану магіконтрольованої лінійної ділянки трубопроводу, а стрального трубопроводу, що включає виміри на значення факт шляхом рішення рівняння, що початку і наприкінці контрольованої лінійної ділянописує пропускну здатність, дозволяє підвищити ки магістрального трубопроводу пісків - Рин і Рик і точність визначення значень теоретичного і фактемператур - Тин і Тик і щільності газу при нормальтичного коефіцієнтів гідравлічного опору лінійної них умовах - , розрахунок коефіцієнта гідравлічділянки трубопроводу і, відповідно, коефіцієнта ної ефективності - Ефакт кожної лінійної ділянки гідравлічної ефективності. 0,5 трубопроводу по формулі Ефакт=( теор / факт ) , На кресленні для пояснення реалізації проподе - теоретичний коефіцієнт гідравлічного теор опору лінійної ділянки трубопроводу, факт - фак тичний коефіцієнт гідравлічного опору лінійної ділянки трубопроводу, порівняння розрахованого коефіцієнта гідравлічної ефективності з установленим для даної ділянки трубопроводу значенням і сигналізацію про забруднення трубопроводу, якщо розраховане значення коефіцієнта гідравлічної ефективності менше встановленого для даної ділянки трубопроводу значення, відповідно до корисної моделі додатково вимірюють пропускну здатність - qи лінійної ділянки трубопроводу, визначають відносну щільність газу по повітрю і, вирішуючи систему рівнянь, що описує процес транспортування газу fq (q, Tср , Рин, Рик ) 0 fТк (q, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин, Tик ) fТср (q, Tср , К ср , Рин, Рик , Tин ) 0 0, де q - пропускна здатність лінійної ділянки трубопроводу; Тcp - середня температура газу лінійної ділянки трубопроводу; Кcp - середній на ділянці загальний коефіцієнт теплопередачі від газу в навколишнє середовище, обчислюють значення qтеор і Тср теор, підставивши які у формулу теор гр 0,067 (158 / Re 2 Кш / d)0,2 , визнача ють значення теор для контрольованої лінійної нованого способу приведена блок-схема рішення системи рівнянь із трьома невідомими методом ітерацій. Для всіх режимів течії газу за умови, що на протязі ділянки трубопроводу відсутні точки з різницею вертикальних оцінок більш, ніж 100м, пропускна здатність даної ділянки трубопроводу визначається по формулі q c1 d2,5 P2н P2к /( Zcp Tcp L) 0,5 , для всіх режимів течії газу за умови, що на протязі ділянки трубопроводу є точки з різницею вертикальних оцінок більш, ніж 100м, пропускна здатність даної ділянки трубопроводу визначається по формулі q c1 d2,5 P2н P2к (1 a1 hк /( Zcp Tcp L (1 Кр ) 0,5 , де, для обох формул пропускної здатності: c1 - коефіцієнт узгодження розмірностей величин, так при тиску (Ри і Рк) у МПа, температурі (Тср) в ºК, внутрішньому діаметрі (d) трубопроводу в м, довжині ділянки труби (L) у км с1=105,087; Рн і РК - абсолютні тиски відповідно на початку і наприкінці лінійної ділянки; Тср - середня температура газу на лінійній ділянці; Zср - середній по довжині трубопроводу коефіцієнт стиснення газу; - коефіцієнт гідравлічного опору лінійної ділянки трубопроводу; - відносна щільність газу по повітрю; 7 12854 8 де Рпр і Рпк відповідно приведене і псевдо кри/(14,64 Tcp Zcp ) - коригувальний коефітичне значення тиску Рпр=Рср/Рпк, цієнт; Рпк=0,1773.(26,831- ); к Тпр і Тпк відповідно приведене і псевдокритичКр а1 (hi hi 1)  i /( 2L ) - усереднюючий коі 1 не значення температури Тпр=Тср/Тпк, Тпк=155,24∙(0,564+ ); ефіцієнт; hк - перевищення або зниження кінцевої точки - щільність газу при нормальних умовах; розрахункової ділянки щодо початкової точки; К факт теор - фактичний коефіцієнт гідhі - перевищення або зниження і-ої точки розравлічного опору, де К - коефіцієнт, що враховує рахункової ділянки щодо початкової точки; hі-1 - перевищення або зниження (і-1)-ої точки вплив місцевих опорів, забруднення і дефектів розрахункової ділянки щодо початкової точки; трубо про воду конкретної ділянки;  i - довжина і-ого елемента ділянки трубопроб) середній по довжині трубопроводу коефіцієнт стиснення газу - Zcp обчислюють по будь-якій з воду, відомих методик або формул, що апроксимують а температура газу - Тк наприкінці лінійної діграфіки Zcp, і дозволених до застосування формул, лянки трубопроводу і середня температура - Тср наприклад, газу на лінійній ділянці трубопроводу визначаютьZcp 1 0,0241 Pпр / , ся по формулах Тк=То+(Тн-То)∙e-а∙L-Di (P2н-P2к)∙(1-e-а∙L)/(2∙а∙L∙Pcp), де 1 168 Tпр 0,78 Т2пр 0,0107 Т3пр ; , Тcp=То+(Тн-То)∙(1-e-а∙L)/(a∙L)-Di (P2н-P2к)∙[1-(1-eа∙L )/(a∙L)]/(2∙а∙L∙Pcp), в) середній тиск газу на ділянці Рср=2∙[Рн+Р2к/(Рн+Рк)]/3; де а=0,225∙Kcp∙dн/(q∙ ∙Cp); г) середня ізобарична теплоємність природноdн - зовнішній діаметр трубопроводу; го газу То - температура навколишнього середовища Ср=1,695+1,838∙10-3∙Тср+1,96∙106∙(Pcp-0,1)/Тcp; (ґрунту); д) середнє на ділянці значення коефіцієнта Тн - температура газу на початку ділянки труДжоуля-Томсона бопроводу; Di=(0,98∙106/Тcр-1,5)/Ср. Pср - середній тиск газу на ділянці; Приведені вище формули також можна предСр - середня ізобарична темплоємність прироставити у виді функцій дного газу; Ср=fCр(Тср, Рн, Рк), Di - середнє на ділянці значення коефіцієнта Dі=fDi(Тср, Рн, Рк), Джоуля-Томсона; Zср=fZcp(Тср, Рн, Рк, Рк, ), Кср - середній на ділянці загальний коефіцієнт теплопередачі від газу в навколишнє середовище. Рср=fPcр(Рн, Рк), Відповідна формула для пропускної здатності f (Tcp , Pн, Pк , ) , трубопроводу і формули для температури газу Re=fRe(q, Tcp, Pн, Рк, , d, ), наприкінці лінійної ділянки трубопроводу і середньої температури газу на лінійній ділянці трубоп, d, , Кш), підставивши гр =fтр(q, Tcp, Pн, Рк, роводу утворять систему рівнянь, що описує проякі в систему рівнянь, що описує процес транспорцес транспортування газу, тування газу на ділянці трубопроводу, одержимо q=fq(d, Pн, РК, , , Zср, Tср, L) наступну систему рівнянь Тк=fТк(Кcp, dн, q, , Cp, Tн, Tо, L, Dі, Pср) q=fq(d, Pн, Pк, , , Zcp, Tcp, L) Тср=fTcp(Kcp, dн, q, , Cp, Tн, Tо, L, Dі, Pср). Тк=fТк(Кср, dн, q, , Ср, ТН, Т0, L, Dі, Рср) При цьому: Тср=fTcp(Kcp, dн, q, , Ср, ТН, Т0, L, Dі, Рср). а) коефіцієнт гідравлічного опору може буЗ огляду на те, що на конкретній ділянці трути теоретичним - теор , тоді розраховане значенбопроводу відомі значення параметрів - d, dн, L, Кш, а також визначені відповідно до регламенту ня пропускної здатності також буде теоретичним, процесу транспортування газу значення параметабо фактичним факт , тоді розраховане значення рів , ,Т0, систему рівнянь, що описує процес пропускної здатності також буде фактичним, теотранспортування газу, можна представити в наретичний коефіцієнт гідравлічного опору дорівнює ступному виді коефіцієнтові опору тертя гр , що для всіх режиq=fq(q, Тcр, Рн, Рк) мів течії газу в трубопроводі визначається по фоТк=fТк(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн, Тк) Тср=fТср(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн) рмулі 0,067 (158 / Re 2 Кш / d)0,2 , де Кш гр або у виді еквівалентна шорсткість труб, для монолітних труб fq(q, Тcр, Рн, Рк)=0 без внутрішнього антикорозійного покриття Кш fТк(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн, Тк)=0 приймають рівною 0,00003; fТср (q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн, Тк)=0 Re=17,75∙q∙ /(d∙ ) - число Рейнольдса; Визначення щільності газу при нормальних =5,1∙10-6∙[1+ ∙(1,1-0,25 )]∙[0,037+Тпр∙(1умовах робить хімічна лабораторія відповідно 2 до технологічного регламенту, наприклад, один -0,104∙Tпр)] 1 P пр /[30 (Tпр 1)] - динамічний кораз на добу, що також визначає відносну щільність ефіцієнт в'язкості метану, газу по повітрю по формулі /1,205. a1 9 12854 10 Температуру навколишнього середовища (фуяка містить два рівняння і два невідомих Тср, нту) - Т0 на глибині залягання трубопроводу також Кср. Вирішивши цю систему одержують значення визначають відповідно до технологічного регламеТср факт, Кср факт. нту за методикою, прийнятою на даному трубопПредставивши приведене вище рівняння для роводі. пропускної здатності у виді fq(q, Тcр, РН, РК, )=0, Спосіб контролю гідравлічного стану магістратобто, не заміняючи при перетвореннях на відльного трубопроводу реалізують у такий спосіб. повідну функцію, і підставивши в це рівняння знаКонтроль гідравлічного стану магістрального чення Рин і Рик, qн і Тср факт одержують рівняння fq(qн, трубопроводу виконують у процесі його експлуаТcр факт, Рин, Рик, факт )=0, що містить одне невідотації шляхом визначення коефіцієнта гідравлічної ме - факт . Вирішивши рівняння fq(qн, Тcр факт, Рин, ефективності кожної лінійної ділянки трубопроводу, порівняння отриманого значення з установлеРик, факт )=0, знаходять значення факт . За знаним значенням для даної ділянки і сигналізації (видачі повідомлення) про забруднення ділянки, ченнями і по формулі теор факт якщо отримане значення менше встановленого. 0,5 Ефакт=( теор / факт ) визначають фактичний коеЯк установлене значення для ділянки трубопфіцієнт гідравлічної ефективності ділянки магістроводу використовують зменшене на b % значенрального трубопроводу, який порівнюють з устаня коефіцієнта гідравлічної ефективності цієї ж новленим для даної ділянки значенням. Якщо ділянки трубопроводу у чистому стані. Значення b, отримане значення фактичного коефіцієнту гідранаприклад, вибирається не перевищуючим 10. влічної ефективності ділянки не менше установлеЧистим станом ділянки вважається її стан при ного, то воно фіксується і виводиться оперативновведенні трубопроводу в експлуатацію і зразу пісму персоналу, а якщо менше установленого, то, ля кожного механічного очищення ділянки. Визнакрім фіксації і виводу значення фактичного коефічення значення коефіцієнта гідравлічної ефективцієнта гідравлічної ефективності ділянки, видаєтьності ділянки трубопроводу у чистому стані ся сигнал про забруднення ділянки. По значенню здійснюється один раз зразу після вводу трубопкоефіцієнта гідравлічної ефективності ділянки, роводу в експлуатацію або зразу після кожного якщо воно не менше установленого, оперативний механічного очищення ділянки також, як і визнаперсонал приймає рішення про оперативні заходи чення значення коефіцієнта гідравлічної ефективз очищення трубопроводу, наприклад, рішення про ності ділянки трубопроводу при виконанні контропроведення очищення з допомогою інгібіторів. По лю гідравлічного стану, тільки у цьому випадку не сигналу про забруднення ділянки і по значенню виконується порівняння отриманою значення з коефіцієнта гідравлічної ефективності ділянки установленим, а замість цього визначається встаоперативний персонал приймає рішення про терновлене значення коефіцієнта гідравлічної ефекміни проведення механічного очищення трубопротивності для даної ділянки трубопроводу шляхом воду. множення значення отриманого коефіцієнта гідраРішення систем рівнянь виконують якимвлічної ефективності ділянки трубопроводу у чиснебудь чисельним методом (методом Ньютона, тому стані на величину (1-b/100), яке запам'ятовуітерацій та іншими). Як приклад розглянемо ріється. шення приведеної вище системи з трьох рівнянь Контроль гідравлічного стану магістрального методом ітерацій. У цьому випадку система рівтрубопроводу виконують у встановлені регламеннянь повинна бути представлена у виді том процесу збору оперативної інформації для q=fq(q, Тcр, Рн, Рк) диспетчерського керування моменти часу. Для Tк=fТк(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн, Тк) цього у встановлені моменти часу на початку і наTср=fТср(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн) прикінці контрольованої ділянки трубопроводу але, тому що температура наприкінці лінійної дівимірюють тиски - Рин і Рик і температури - Тин і Тик лянки виміряється, тобто вона відома, то це рівгазу і пропускну здатність - qи цієї ділянки. Підстаняння необхідно представити у виді, в якому невівивши обмірювані значення тисків і температур у доме виражено явно через інші перемінні, у тому рівняння, що описують процес транспортування числі і через само себе. Для цього запишемо рівгазу, одержують наступну систему рівнянь няння для температури газу наприкінці лінійної fq(q, Тcр, Рн, Рк)=0 ділянки і формулу для параметра «а» fТк(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн, Тк)=0 Тк=Т0+(Тн-Т0)∙e-а∙L-Di∙(P2н-P2к)∙(1-e-а∙L)/(2∙a∙L∙Pcр), fТср(q, Tср, Kср, Рн, Рк, Тн, Тк)=0 яка містить три рівняння і три невідомих - q, а=0,225∙Кср∙dн/(q∙ ∙Cp) Тcp, Кcp. Вирішивши цю систему одержують знаі з них визначимо Кср: чення qтеор, Тср теор, Кср теор. За значеннями qтеор, Тср а=Di∙(P2н-Р2к)∙(1-е-а∙L)/[(Т0+(Тнпо формулі -Т0)∙е-а∙L-Тк)∙(2∙L∙Pсp)], тоді теор, 0,2 0,225∙Kсp∙dн/(q∙ ∙Cp)=Dі∙(Р2н-Р2к)∙(1обчислютеор гр 0,067 (158 / Re 2 Кш / d) -е-а∙L)/[(Т0+(Тн-Т0)∙е-а∙L-Тк)∙(2∙L∙Pср)], ють теор . звідси Кcр=Dі∙(Р2н-Р2к)∙(1-е-а∙L)∙q∙ ∙Cp/[(Т0+(Тн-Т0)∙е-а∙LПідставивши обмірювані значення тисків, тем-Тк)∙(0,45∙L∙Pср∙dн)], ператур і пропускної здатності лінійної ділянки в Перетворивши рівняння для Кср, аналогічно рівняння кінцевої і середньої температур одержуописаним вище, одержимо систему рівнянь, що ють наступну систему рівнянь описує процес транспортування газу, у наступному fТк(qн, Tср, Kср, Рин, Рик, Тин, Тик)=0 виді fТср (qн, Tср, Kср, Рин, Рик, Тин)=0 11 12854 12 q=fq(q, Тcр, Рин, Рик) точності за формулою Кср=fКср(q, Tср, Kср, Рин, Рик, Тин, Тик) 2 2 2 0,5 [( q q' ) (Tср T'ср ) (Кср К'ср ) ] , яке порівTср=fТср(q, Tср, Kср, Рин, Рик, Тин). нюють зі значенням . Якщо поточна точність виПеред початком рішення (див. фіг.) в осередки попереднього значення пропускної здатності - q', значення q, Тср і Кср не менше заданої, то поточні середньої температури - Т'ср і середнього на ділязначення q, Тср і Кср заносять відповідно в осереднці коефіцієнта теплопередачі від газу в навколики q', Т'ср і К'ср і повторюють обчислення нових пошнє середовище - К'ср уводять початкові значения точних значень q, Тср і Кср. Якщо поточна точність q0, Тср о, Кср о відповідно і задають необхідну точвизначення q, Тср і Кср менше заданої, то поточні значення q, Тср і Кср вважаються рішенням вихідної ність рішення , наприклад =0,001 Далі за знасистеми рівнянь, запам'ятовуються і виводяться ченнями q', Т'ср і К'ср обчислюють поточні значення для подальшого використання. q, Тср і Кср і по них визначають значення поточної Комп’ютерна верстка А. Рябко Підписне Тираж 26 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601