Спосіб контролю стійкості внутрішнього відвалу

Корисна модель відноситься до гірничої справи, зокрема до контролю стійкості внутрішніх відвалів при відкритій розробці родовищ корисних копалин. Найбільш близьким технічним рішенням вибраним у якості прототипу є спосіб контролю стійкості внутрішнього відвалу, що включає укладання спочатку опорних датчиків у вигляді реперів спеціальних спостережних станцій, які складаються з профільних ліній, потім робочих у вигляді реперів після відсипання західки відвалу. Опорні репери розташовують поза зоною зміщень, як верхньої площадки так і основи відвалу. Відстань між робочими реперами не повинна перевищувати половини ширини західки. Робочі репери на верхній площадці відвалу поповнюються відразу ж після відсипання чергової західки. Спостерігачами, які знаходяться часто на зсувній поверхні відвалу в небезпечних для них умовах, по реперах спостережних станцій, розташованих на поверхні відвалу, проводиться прийом інформації про його зміщення і визначення його поточних і контрольованих критичних величин для встановлення порушення стійкості відвалу на активній його стадії порушення, які порівнюють, і у разі зростання поточних величин зміщення на контрольованій дільниці відвалу до їх критичних, судять про нестійкий стан дільниці відвалу. При цьому, роботи по відвалоутворенню зупиняють і розробляють заходи щодо забезпечення стійкості відвалу або застосовують спеціальну технологію відвалоутворення. [Крячко О.Ю. Управление отвалами открытых горных работ. М.: Недра, 1980. 243-247с]. Недоліками відомого способу є низька точність контролю стійкості внутрішнього відвалу з порушенням безпеки відвалоутворення, що приведе до додаткових витрат на проведення технічної рекультивації порушених земель і відповідно подальшій біологічній рекультивації і захисту рельєфу місцевості від ерозійного руйнування за рахунок отримання інформації із запізнюванням про зміщення контрольованої дільниці відвалу, у зв'язку з тим, що укладання і закладку робочих датчиків у вигляді реперів проводять після відсипання західки відвалу і лише на його поверхні, прийом по реперах інформації про зміщення контрольованої дільниці відвалу і визначення їх поточних і контрольованих критичних величин на активній стадії порушення відвалу спостерігачами, що знаходяться в небезпечних для них умовах, при розташуванні опорних реперів поза зоною зміщень, що часто є лише передбачуваною, а не фактичною. Причинами, що перешкоджають одержанню технічного результату корисної моделі, що заявляється, прототипом є: - розташування опорних реперів проводять поза зоною зміщень, що часто є лише передбачуваною, а не фактичною; - прийом поточних і контрольованих критичних величин зміщень відвалу викликає необхідність знаходження спостерігачів в небезпечних для них умовах; - укладка і закладка робочих реперів проводиться після відсипання західки на поверхні внутрішнього відвалу. Внаслідок цього відбувається отримання інформації із запізнюванням про зміщення контрольованої дільниці відвалу, що у свою чергу приводить до низької точності контролю стійкості внутрішнього відвалу з порушенням безпеки відвалоутворення і тягне за собою до додаткових витрат на проведення технічної рекультивації порушених земель і відповідно подальшій біологічній рекультивації і захисту рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. Завданням корисної моделі є розробка способу контролю стійкості внутрішнього відвалу, в якому шляхом визначення прихованої стадії порушення усередині призми можливого зсування в нижній і верхній її частинах по частоті появи імпульсів акустичної емісії на контрольованій дільниці внутрішнього відвалу за рахунок можливості роздільного прийому датчиками у вигляді металевих хвилеводів в нижній і верхній частинах відвалу в призмі можливого зсування критичних і поточних величин частот появи імпульсів акустичної емісії, досягають підвищення точності контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшуються умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. Суттєвими ознаками корисної моделі, що заявляється, є: - укладання робочих датчиків спеціальних спостережних станцій, які складаються з профільних ліній; - закладка робочих датчиків; - визначення контрольованих критичних величин для встановлення порушення стійкості відвалу; - визначення поточних величин для встановлення порушення стійкості відвалу; - до відсипання відвалу уздовж проектної межі його з бортом кар'єру на дільниці відсипання здійснення укладання робочих датчиків, які є одночасно і опорними, у вигляді металевих хвилеводів різної довжини нижнього і верхнього, на поверхні укосу борту кар'єру вхрест його простягання, яку визначають з виразів: k ×Н k ×Н l Хн = н б , l Хв = в б , де sin aб sin a б l Хн - довжина нижнього металевого хвилеводу, м; k н - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування нижнього металевого хвилеводу; Нб - висота борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, м; aб - кут нахилу борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, град., l Хв - довжина верхнього металевого хвилеводу, м; k в - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування верхнього металевого хвилеводу, - укладання металевих хвилеводів по черзі на однаковій відстані L рівній висоті Нб борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу як один від одного так і до найближчих меж кожної контрольованої дільниці спеціальної спостережної станції; - здійснення закладки нижнього металевого хвилеводу в процесі відсипання внутрішнього відвалу після укладання металевих хвилеводів по черзі; - здійснення закладки верхнього металевого хвилеводу в процесі відсипання внутрішнього відвалу після укладання металевих хвилеводів по черзі; - проведення відповідно прийому сигналів акустичної емісії; - реєстрація частоти появи імпульсів акустичної емісії з визначенням контрольованих критичних величин частот Nкн і Nкв появи імпульсів акустичної емісії в ході процесу ущільнення відвальної маси до його завершення з наступним визначенням поточних величин частот Nnн і Nnв появи імпульсів акустичної емісії і їх порівняння з контрольованими критичними для контролю стійкості внутрішнього відвалу в сформованій його західці; - у випадку зростання поточних величин частот Nnн появи імпульсів акустичної емісії до їх критичних значень, зареєстрованих нижнім металевим хвилеводом, роблять висновки про початок утворення призми можливого зсування; - при подальшому розвитку призми можливого зсування аж до реєстрації зростання поточних величин частот Nnв появи імпульсів акустичної емісії до їх критичних значень верхнього металевого хвилеводу, роблять висновки про нестійкий стан сформованої західки контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, після чого роботи по відвалоутворенню на цій дільниці тимчасово зупиняють і продовжують роботи на суміжній дільниці уздовж фронту відвалоутворення; - після стабілізації порушеної призми можливого зсування контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, що підтверджується результатами прийому сигналів акустичної емісії, приймають рішення про продовження робіт по відвалоутворенню. Новими суттєвими ознаками корисної моделі, що заявляється, є: - до відсипання відвалу уздовж проектної межі його з бортом кар'єру на дільниці відсипання здійснення укладання робочих датчиків, які є одночасно і опорними, у вигляді металевих хвилеводів різної довжини нижнього і верхнього, на поверхні укосу борту кар'єру вхрест його простягання, яку визначають з виразів: k ×Н k ×Н l Хн = н б , l Хв = в б , де sin aб sin a б l Хн - довжина нижнього металевого хвилеводу, м; k н - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування нижнього металевого хвилеводу; Нб - висота борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, м; aб - кут нахилу борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, град., l Хв - довжина верхнього металевого хвилеводу, м; k в - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування верхнього металевого хвилеводу, - укладання металевих хвилеводів по черзі на однаковій відстані L рівній висоті Нб борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу як один від одного так і до найближчих меж кожної контрольованої дільниці спеціальної спостережної станції; - здійснення закладки нижнього металевого хвилеводу в процесі відсипання внутрішнього відвалу після укладання металевих хвилеводів по черзі; - здійснення закладки верхнього металевого хвилеводу в процесі відсипання внутрішнього відвалу після укладання металевих хвилеводів по черзі; - проведення відповідно прийому сигналів акустичної емісії; - реєстрація частоти появи імпульсів акустичної емісії з визначенням контрольованих критичних величин частот Nкн і Nкв появи імпульсів акустичної емісії в ході процесу ущільнення відвальної маси до його завершення з наступним визначенням поточних величин частот Nnн і Nnв появи імпульсів акустичної емісії і їх порівняння з контрольованими критичними для контролю стійкості внутрішнього відвалу в сформованій його західці; - у випадку зростання поточних величин частот Nnн появи імпульсів акустичної емісії до їх критичних значень, зареєстрованих нижнім металевим хвилеводом, роблять висновки про початок утворення призми можливого зсування; - при подальшому розвитку призми можливого зсування аж до реєстрації зростання поточних величин частот Nnв появи імпульсів акустичної емісії до їх критичних значень верхнього металевого хвилеводу, роблять висновки про нестійкий стан сформованої західки контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, після чого роботи по відвалоутворенню на цій дільниці тимчасово зупиняють і продовжують роботи на суміжній дільниці уздовж фронту відвалоутворення; - після стабілізації порушеної призми можливого зсування контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, що підтверджується результатами прийому сигналів акустичної емісії, приймають рішення про продовження робіт по відвалоутворенню. Таким чином, завдяки сукупності відомих і нових суттєвих ознак стало можливим здійснення причиннонаслідкового зв'язку між ними і одержаним технічним результатом. Завдяки тому, що до відсипання відвалу уздовж проектної межі його з бортом кар'єру на дільниці відсипання здійснюють укладання робочих датчиків, які є одночасно і опорними, у вигляді металевих хвилеводів різної довжини нижнього і верхнього, на поверхні укосу борту кар'єру вхрест його простягання, яку визначають з виразів: k ×Н k ×Н l Хн = н б , l Хв = в б , де sin aб sin a б l Хн - довжина нижнього металевого хвилеводу, м; k н - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування нижнього металевого хвилеводу; Нб - висота борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, м; aб - кут нахилу борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, град., l Хв - довжина верхнього металевого хвилеводу, м; k в - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування верхнього металевого хвилеводу, при цьому металеві хвилеводи укладають по черзі на однаковій відстані L рівній висоті Нб борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу як один від одного так і до найближчих меж кожної контрольованої дільниці спеціальної спостережної станції, забезпечить можливість обхвату прийому появи імпульсів акустичної емісії в найбільш напружених, нижній – нижнім хвилеводом і верхній - верхнім хвилеводом, областях призми можливого зсування внутрішнього відвалу після закладки металевих хвилеводів в процесі його відсипання буде сприяти підвищенню точності контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшаться умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. У разі укладання нижнього і верхнього металевих хвилеводів довжиною k ×Н k ×Н l Хн á н б і l Хв á в б , sin a б sin a б то в подальшому після їх закладки в процесі відсипання внутрішнього відвалу в призмі можливого зсування, приведе до запізнювання прийому появи імпульсів акустичної емісії, у зв'язку з тим, що процес утворення поверхні ковзання в нижній частині відвалу, що почався, від низу до верху досягає закладених хвилеводів з відставанням за часом. Ця умова не дозволить прийняти своєчасного рішення про стан стійкості контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, оскільки може привести до небезпечних умов відсипання. У разі укладання нижнього металевого хвилеводу довжиною k ×Н l Хн ñ н б , sin aб то надалі при його закладці в процесі відсипання внутрішнього відвалу він опиниться поза нижньою областю призми можливого зсування відвалу, що ускладнить можливість прийому появи імпульсів акустичної емісії і прийняття рішення про стан стійкості контрольованої дільниці відвалу, оскільки може привести до небезпечних умов відсипання. У разі укладання верхнього металевого хвилеводу довжиною k ×Н l Хв ñ в б , sin aб надалі при його закладці в процесі відсипання внутрішнього відвалу хвилевод опиниться в області призми можливого зсування з можливістю прийому появи імпульсів акустичної емісії з неоднозначним і обмеженим виконанням функцій нижнього і верхнього металевих хвилеводів, оскільки неможливо провести розділення поступаючих сигналів, що зажадає передчасного прийняття рішення про небезпечний стан стійкості контрольованої дільниці відвалу і, отже, до зупинки відсипання відвалу і неможливості подальшого розвитку робіт по його відсипанню, а за відсутності появи імпульсів акустичної емісії контрольованої дільниці відвалу можливе подальше ризиковане відсипання відвалу, але при появі раптом імпульсів акустичної емісії буде необхідна зупинка робіт по відсипанню відвалу, що приведе до порушення режиму відсипання. Завдяки тому, що після укладання металевих хвилеводів на дільниці відсипання внутрішнього відвалу в процесі його відсипання здійснюють закладку нижнього металевого хвилеводу, а потім верхнього і проводять відповідно прийом сигналів акустичної емісії, реєстрацію частоти появи імпульсів акустичної емісії з визначенням контрольованих критичних величин частот Nкн і Nкв появи імпульсів акустичної емісії в ході процесу ущільнення відвальної маси до його завершення з наступним визначенням поточних величин частот Nnн і Nnв появи імпульсів акустичної емісії і їх порівняння з контрольованими критичними для контролю стійкості внутрішнього відвалу в сформованій його західці, що дає можливість своєчасно отримувати в контрольованих нижній і верхній областях призми можливого зсування відвалу достовірні дані про стан стійкості внутрішнього відвалу і таким чином буде сприяти підвищенню точності контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшаться умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. Завдяки тому, що при визначенні поточних величин частот Nnн і Nnв , у разі зростання поточних величин частоти Nnн появи імпульсів акустичної емісії до їх критичних значень, зареєстрованих нижнім металевим хвилеводом, роблять висновки про початок утворення призми можливого зсування і про необхідність систематичного контролю (ноу-хау) за розвитком поверхні ковзання призми можливого зсування внутрішнього відвалу, підготовки до зупинки ведення гірських робіт з переходом на суміжну дільницю для подальшого відсипання внутрішнього відвалу, що буде сприяти підвищенню точності контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшаться умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. Завдяки тому, що при визначенні поточних величин частот Nnн і Nnв , у разі подальшого розвитку призми можливого зсування аж до реєстрації зростання поточних величин частот Nnв появи імпульсів акустичної емісії до їх критичних значень верхнього металевого хвилеводу, роблять висновки про нестійкий стан сформованої західки контрольованої дільниці внутрішнього відвалу і необхідність зупинки відсипання внутрішнього відвалу, що буде сприяти підвищенню точності контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшаться умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. У разі визначення нестійкого стану сформованої західки контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, роботи по відвалоутворенню на цій дільниці тимчасово зупиняють і продовжують роботи на суміжній дільниці уздовж фронту відвалоутворення, і після стабілізації порушеної призми можливого зсування контрольованої дільниці внутрішнього відвалу, приймають рішення про продовження робіт по відвалоутворенню, що дасть можливість підвищити точність контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшаться умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування. Суттєвість корисної моделі, що заявляється, пояснюється кресленнями, де: - на Фіг.1 зображений в плані кар'єр з формуванням контрольованих дільниць на його борту до відсипання внутрішнього відвалу; - на Фіг.2 - розріз по А-А Фіг.1; - на Фіг.3 - розріз по Б-Б Фіг.1; - на Фіг.4 зображений в плані кар'єр в процесі відсипання внутрішнього відвалу; - на Фіг.5 - розріз по А-А Фіг.4; - на Фіг.6 - розріз по Б-Б Фіг.4. Спосіб здійснюється наступним чином. До відсипання міцних і м'яких порід внутрішнього відвалу висотою Нв з кутом природного укосу aв уздовж проектної межі 1 його з бортом 2 кар'єру 3 на поверхні його укосу з кутом нахилу aб і висотою Нб на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, вхрест простягання борту 2 кар'єру 3 на профільних лініях 4 спеціальних спостережних станцій контрольованих дільниць а, b, с, d і e, f, g, h по черзі укладають робочі датчики, які є одночасно і опорними у вигляді металевих хвилеводів (ХВ) різної довжини, спочатку нижні 5 потім верхні 6 шляхом опускання їх під власною вагою на довжину, яку визначають з виразів: k ×Н k ×Н l Хн = н б , l Хв = в б , де sin aб sin a б l Хн - довжина нижнього металевого ХВ, м; k н - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування нижнього металевого ХВ; Нб - висота борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, м; aб - кут нахилу борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу, град., l Хв - довжина верхнього металевого ХВ, м; k в - коефіцієнт "глибини зондування" призми можливого зсування верхнього металевого ХВ. Довжину контрольованих дільниць a, b, c, d і е, f, g, h приймають рівною довжині профільних ліній 4 спеціальних спостережних станцій, яку визначають одним з відомих способів залежно від висоти борту кар'єру та міцності його порід. Нижні і верхні металеві ХВ 5, 6 укладають по черзі на однаковій відстані L рівній висоті Нб борту 2 кар'єру 3 на дільниці відсипання внутрішнього відвалу як один від одного, так і до найближчих меж кожної контрольованої дільниці відповідно ad і eh (Фіг.1-3). Після укладання металевих ХВ 5, 6 на контрольованих дільницях а, b, с, d і e, f, g, h здійснюють закладку (засипку) нижнього металевого ХВ 5 на дільниці а, b, с, d відсипання внутрішнього відвалу 7. Потім на контрольованій дільниці a, b, c, d проводять прийом сигналів акустичної емісії (АЕ), реєстрацію частоти появи імпульсів АЕ з визначенням контрольованої критичної величини частоти Nкн в ході процесу ущільнення відвальної маси (Фіг.4-5). При посуванні екскаваторної західки в межах цієї ж контрольованої дільниці a, b, c, d здійснюють закладку верхнього металевого ХВ 6 і проводять прийом сигналів АЕ, реєстрацію частоти появи імпульсів АЕ з визначенням контрольованої критичної величини частоти Nкв , з одночасним прийомом сигналів АЕ, реєстрацією нижнім металевим ХВ 5 поточної величини частоти Nnн появи імпульсів АЕ (Фіг.6). І після посування екскаваторної західки до межі de контрольованих дільниць а, b, с, d і e, f, g, h внутрішнього відвалу 7 проводять прийом сигналів АЕ, реєстрацією верхнім металевим ХВ 6 поточної величини частоти Nnв появи імпульсів АЕ (Фіг.4-6). Поява сигналів АЕ, як в процесі відсипання відвалу, так і в сформованому відвалі супроводжується виникненням в металевих ХВ 5, 6 коливань звукового діапазону частот при терті кусків породи між собою і кусків породи об металеву поверхню ХВ 5, 6. Ці коливання в металевих ХВ 5, 6 у вигляді імпульсів АЕ приймають п'єзоелектричним геофоном і реєструють самописцем. Шляхом порівняння поточних величин частот появи імпульсів АЕ з критичними величинами, роблять висновки про стійкість контрольованої дільниці а, b, с, d внутрішнього відвалу 7. У випадку зростання поточної частоти Nnн появи імпульсів АЕ до їх критичних значень зареєстрованих нижнім металевим ХВ 5 роблять висновки про початок утворення призми можливого зсування 8 з поверхнею ковзання 9, а при її подальшому розвитку аж до реєстрації зростання поточної частоти Nnв появи імпульсів АЕ до їх критичних значень верхнього металевого ХВ 6, роблять висновки про нестійкий стан сформованої західки контрольованої дільниці a, b, c, d внутрішнього відвалу 7. Після чого роботи по відвалоутворенню на цій дільниці тимчасово зупиняють і продовжують роботи на суміжній дільниці уздовж фронту відвалоутворення. По завершенню стабілізації порушеної призми можливого зсування 8 контрольованої дільниці a, b, c, d внутрішнього відвалу 7, що підтверджується результатами прийому сигналів АЕ, приймають рішення про проведення робіт по відвалоутворенню на дільниці e, f, g, h, де його контроль стійкості проводять аналогічно контролю стійкості дільниці а, b, с, d внутрішнього відвалу 7 (Фіг.4-6). Приклад. На Інгулецькому залізорудному кар'єрі на дільниці його борту висотою 100м і кутом нахилу 42° складують міцні і м'які породи у внутрішній відвал висотою 100м з кутом природного укосу відвалу 36°. На дільниці відсипання внутрішнього відвалу вхрест простягання борту кар'єру на двох контрольованих дільницях довжиною рівною відповідно довжині кожної профільної лінії, що складає 3Hб = 3 ´ 100м = 300м по черзі укладають робочі датчики, які є одночасно і опорними у вигляді металевих хвилеводів (ХВ) різної довжини, спочатку нижні l Хн потім верхні l Хв шляхом опускання їх під власною вагою на довжину, яку визначають відповідно з виразів: k ×Н 0,6 × 100 = 89,6м , l Хн = н б = sin aб sin 42° k в × Нб 0,3 × 100 = = 44,8м . sin aб sin 42° Укладання металевих ХВ здійснюють на однаковій відстані один від одного на контрольованих дільницях a, b, c, d і е, f, g, h рівній висоті борту кар'єру на дільниці відсипання внутрішнього відвалу L = Hб = 100м і на такій же відстані до найближчих меж кожної контрольованої дільниці відповідно ad і eh. При укладанні металевих ХВ виконують закріплення їх верхніх кінців на розвантажувальній площадці фронту відвалоутворення. Після укладання металевих ХВ з раніше використаних екскаваторних канатів шляхом їх опускання під власною вагою по поверхнях укосів борту кар'єру на повну їх довжину і закріплення їх верхніх кінців на розвантажувальній площадці фронту відвалоутворення, виконують їх закладку (засипку) на висоту відвалу до його верхньої межі з бортом кар'єру. І після засипки нижнього металевого ХВ на висоту відвалу контрольованої дільниці а, b, с, d здійснюють прийом сигналів акустичної емісії (АЕ), реєстрацію частоти появи імпульсів АЕ з визначенням контрольованої критичної величини частоти Nкн в ході процесу ущільнення відвальної маси, що досягла максимального значення, рівної 82імп/хв. Потім після засипки верхнього металевого ХВ при посуванні західки в межах контрольованої першої дільниці a, b, c, d здійснюють прийом сигналів АЕ, реєстрацію частоти появи імпульсів АЕ з визначенням контрольованої критичної величини частоти Nкв , рівної 63імп/хв з одночасним l Хв = прийомом сигналів АЕ, реєстрацією нижнім металевим ХВ поточної величини частоти Nnн появи імпульсів АЕ, рівною 38імп/хв. І після посування екскаваторної західки до межі de контрольованих дільниць a, b, c, d і e, f, g, h внутрішнього відвалу здійснюють прийом сигналів АЕ, реєстрацією верхнім металевим ХВ поточної частоти Nnв появи імпульсів АЕ, рівною 19імп/хв. Шляхом порівняння поточних величин частот появи імпульсів АЕ з критичними величинами, роблять висновки про стійкість контрольованої дільниці а, b, с, d внутрішнього відвалу. При формуванні екскаваторної західки другої дільниці e, f, g, h аналогічно першій a, b, c, d отримані результати для другої контрольованої дільниці e, f, g, h внутрішнього відвалу для нижнього металевого ХВ Nкн = 79імп / хв і Nnн = 82імп / хв ; для верхнього металевого ХВ Nкв = 58імп / хв і Nnв = 45імп / хв . На підставі проведених спостережень за акустичною емісією в процесі утворення призми можливого зсування внутрішнього відвалу можна робити висновки про можливість продовження робіт по відвалоутворенню на першій контрольованій дільниці і тимчасовому припиненні робіт на другій, до стабілізації порушеної призми можливого зсування. Застосування корисної моделі, що заявляється, дозволить підвищити точність контролю стійкості внутрішнього відвалу із забезпеченням безпечного відвалоутворення і за рахунок цього поліпшаться умови технічної рекультивації порушених земель гірничими роботами з подальшою біологічною рекультивацією і захистом рельєфу місцевості від ерозійного руйнування, за рахунок можливості роздільного прийому датчиками у вигляді металевих хвилеводів в нижній і верхній частинах відвалу в призмі можливого зсування критичних і поточних величин частот появи імпульсів акустичної емісії шляхом визначення прихованої стадії порушення усередині призми можливого зсування в нижній і верхній її частинах по частоті появи імпульсів на контрольованій дільниці відвалу.