Спосіб регулювання електричного режиму рудно-термічної печі

Спосіб регулювання електричного режиму рудно-термічної печі, що включає змінювання ве 3 33283 4 плавці феросплавів, коли технологія вимагає роПри підключенні тих же 4-х секцій розщепленої боти при невисокій напрузі, - часто на найнижчому вторинної обмотки пічного трансформатора з кільступені первинної обмотки пічного трансформатокістю витків відповідно W1, W2 ,W3 , W 4 послідовно ра - у межах 100 вольтів і нижче. У цьому випадку навантаженню, напруга U2пocл. у вторинній обмоттехнологічні можливості знижуються до мінімуму ці, прикладене до навантаження дорівнює: при гострій необхідності, в умовах нестійких елекU2посл.=UW1+UW2+UW3+UW4, з іншої сторони тричних параметрів шихти, мати досить широкий U2посл.=U1/K=U1 x W2/W1, де діапазон змін електричних параметрів рудноW2=W1+W 2+W3+W4 , тобто, у даному випадку термічного процесу для забезпечення максимальW2=4W1. но можливої корисної потужності електротермічноПри величині струму в ланцюзі навантаження, го процесу. дорівнюючій Іном , максимально можлива величина Це обмеження є надзвичайно істотним для споживаної потужності складе одержання феросплавів у р удно-термічній печі. Sмакс (посл. 4 обЗадачею технічного рішення, що заявляється, ки)=U2посл.´Iном =(UW1+UW2+UW3+U W4) ´І ном . є розширення функціональних можливостей споМожно підключити послідовно дві суміжні сексобу регулювання електричного режиму рудноції розщепленої вторинної обмотки пічного транстермічної печі, з тим, щоб забезпечити підвищення форматора з кількістю витків відповідно (W1+W2) і споживаної корисної потужності рудно-термічної (W3, W4). В цьому разі максимально можлива вепечі при переключенні ступенів первинної обмотки личина споживаної потужності складе трансформатора. Sмакс (посл. 2 об-ки)=U2посл. ´Іном =(UW1+UW 2) Поставлена задача вирішується тим, що у ´Іном =(UW3+UW4) ´Іном . способі регулювання електричного режиму рудноУ результаті любого з варіантів підключення термічної печі, що включає змінювання величини до навантаження послідовно з'єднаних суміжних струму і напруги у ванні печі переміщенням електсекцій розщепленої вторинної обмотки трансфорродів у робочому просторі печі і перемиканням матора максимально можлива величина споживаступенів напруги первинної обмотки пічного ної потужності зросла. трансформатора, відповідно до корисної моделі, У випадку зміни опору шихти і зменшення ведодатково регулюють величину напруги в електличини струму, реалізація способу, що заявляєтьричному ланцюзі печі паралельним або послідовся, дає можливість розширити межі зміни корисної ним підключенням до електродів печі суміжних потужності і знайти оптимальний варіант електрисекцій розщепленої вторинної обмотки пічного чного режиму рудно-термічної печі. У такий спосіб трансформатора. вирішується поставлена задача технічного рішенСуть те хнічного рішення, що заявляється, поня, що заявляється. лягає в наступному. Це можна продемонструвати на конкретному При положенні перемикача напруги первинної прикладі використання технічного рішення, що обмотки пічного трансформатора, що відповідає заявляється в умовах одержання феросплаву на найбільшій величині напруги – Uмaкс, і величині рудно-термічній печі РПЗ-63, яка живлиться від струму у ланцюзі навантаження, що відповідає Іном трьох однофазних трансформаторних агрегатів - ця величина струму забезпечена площею перетипу ЕОЦНК-40000/150 потужністю 21 МВА. тину провідників ланцюгів трансформатора і є маНа Фіг.1 показана схема паралельного підклюксимально можливою для всіх електричних режичення до електродів печі всіх суміжних секцій розмів рудно-термічної печі, - повна максимальна щепленої вторинної обмотки пічного трансформапотужність, яку може використати ланцюг навантора. таження рудно-термічної печі складає: На Фіг.2 показана схема послідовного підклюSмакс=Uмaкс´Іном чення до електродів печі двох суміжних секцій При підключенні, наприклад, 4-х секцій розщерозщепленої вторинної обмотки пічного трансфопленої вторинної обмотки пічного трансформатора рматора. з кількістю витків відповідно W1, W2,W3, W 4 параОднофазний трансформатор 1 з первинною лельно до електроду, напруга U2паp. у вторинній обмоткою з числом витків W1 на високій стороні і з обмотці, прикладене до навантаження дорівнює: секціями W1, W2 , W 3, W4 розщепленої вторинної U2пap.=UW1=UW2=U W3=UW4, обмотки W2 на низькій стороні трансформатора 1 При величині струму в ланцюзі навантаження, підключали до навантаження - електродів 2 руднояка дорівнює Iном , максимально можлива величина термічної печі. споживаної потужності складе При положенні перемикача ступенів напруги Sмакс (пар.)=U2пар. ´Іном =UW1 x І ном , на високій стороні, що забезпечує на низькій стокоефіцієнт трансформації пічного трансфорроні напругу U2=137,0В при номінальному струмі в матора складає ланцюзі Іном =111940А, споживана повна потужність K=W1/W2=U1/U2, дe складає S=15320кВА згідно електричних параметW1- число витків первинної обмотки, рів трансформатора типа ЕОЦНК-40000/150. W2- число витків вторинної обмотки, Для одержання феросплаву використовували U1 - напруга первинної обмотки шихту з низьким вмістом електропроводячих комU2 - напруга вторинної обмотки. понентів. При напрузі U2=137,0B величина струму Напруга на вторинній обмотці в цьому випадку склала І=57000А. Резерв регулювання за рахунок складає: переміщення електродів печі було вичерпано. ПоU2пap=U1/K=U1´W2/W1, де вна потужність склала S=7809кВА, що не дозволяW2=W1=W 2=W3=W4 . ло виконати технологію плавки. 5 33283 6 Для зміни електричного режиму до електродів розширення заявлених функціональних можливопідключили послідовно з'єднані дві суміжні секції стей. (W1+W 2) і (W3+W4) розщепленої вторинної обмотки Якщо дозволяють технічні параметри транстрансформатора (до цього всі секції розщепленої форматора можливе підключення 4-х вторинних вторинної обмотки трансформатора були підклюобмоток послідовно з забезпеченням напруги на чені паралельно). При цьому напруга на вторинній низькій стороні U2посл.=UW1+UW2+UW3+U W4. обмотці збільшилося в два рази U2=274В. МожлиТехнічні параметри трансформаторних агрегавості схемного рішення вторинної обмотки, згідно тів типу ЕОЦНК-40000/150 не дають такої можликорисної моделі, дозволили підняти струм до вевості, оскільки згідно технічному паспорту максиличини І=56000А за рахунок переміщення електмально можлива напруга на низькій стороні родів. дорівнює 238,5В. Повна потужність склала 15344кВА, тобто стаЗ можливих варіантів електричного режиму ла близькою до номінальної для напруги рудно-термічної печі вибрали варіант з максимаU2=137,0В. льним значенням повної потужності S=15344кBA. Потім за цією ж схемою включення секцій Таким чином, заявлене технічне рішення спорозщепленої вторинної обмотки переключили песобу регулювання електричного режиму рудноремикач ступенів напруги на високій стороні в потермічної печі вирішує поставлену задачу - забезложення, що забезпечує на низькій стороні напрупечує розширення функціональних можливостей, гу U2=183В. що дозволяє знайти для конкретного технологічноПри тому ж струмі І=56000А одержали повну го процесу найбільш оптимальний електричний потужність S=10248кВА, тобто знайшли ще один режим плавки в рудно-термічній печі. варіант електричного режиму для печі за рахунок Комп’ютерна в ерстка А. Крижанівський Підписне Тираж 26 прим. Міністерство осв іт и і науки України Держав ний департамент інтелектуальної в ласності, вул. Урицького, 45, м. Київ , МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислов ої в ласності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601