Спосіб підготовки продукції газоконденсатного родовища до транспорту

1 Спосіб підготовки продукції газоконденсатного родовища до транспорту, який включає подачу пластового газу на сепарацію, виділення пластової води, конденсату та газу, охолоджування газу, подачу газу зворотним потоком на рекуперацію і його відведення споживачеві, який відрізняється тим, що з охолодженого газу шляхом низькотемпературної абсорбції абсорбують фракції пропан-бутанову і більш важких вуглеводнів знежиреним абсорбентом, який отримують регенерацією суміші потоків рекуперованого насиченого абсорбенту і нестабільного конденсату шляхом відпарювання легких вуглеводнів 2 Спосіб за п 1, який відрізняється тим, що надлишок абсорбенту відводять споживачеві 3 Спосіб за п 1, який відрізняється тим, що після охолоджування відсепарованого газу його додатково охолоджують у випарнику 4 Спосіб за п 1, який відрізняється тим, що відпарювання здійснюють в діапазоні температур 200 - 270°С 5 Спосіб за п 1, який відрізняється тим, що на абсорбцію направляють 50-75% регенерованого знежиреного абсорбенту Винахід відноситься до нафтової та газової промисловості і може бути використаний при розробці газоконденсатних і нафтових родовищ, зокрема при ПІДГОТОВЦІ до транспорту, газу і газового конденсату, в тому числі при зниженні гирлового тиску в добувній свердловині Відомий спосіб низькотемпературної сепарації і підготовки газоконденсатної суміші до транспорту, який полягає в тому, що пластовий газ з добувної свердловини сепарують, тобто ВІДДІЛЯЮТЬ конденсат від пластової води, далі охолоджують відсепарований газ у рекуперативному теплообміннику і додатково охолоджують до низьких негативних температур за рахунок дросель-ефекту, повторно сепарують при низьких негативних тем падінні гирлового тиску в свердловині, а використання додаткової технологічної лінії для отримання абсорбента збільшує метало- та енергоємність способу, вимагає буріння додаткових свердловин Відомий також спосіб підготовки газоконденсатної суміші до транспорту, який включає подачу пластового газу на сепарацію, виділення пластової води, конденсату та газу, охолоджування газу, подачу газу зворотним потоком на рекуперацію і його відведення споживачеві Пластовий газ з видобувних свердловин подають на сепарацію з відділенням пластової води, конденсату та газу, охолоджують в рекуперативному теплообміннику, дроселюють і сепарують при низькій температурі Рідку вуглеводневу фазу стабілізують і частково відводять на переробку, а частину стабільного конденсату, що являє собою рідку суміш легких вуглеводнів, використовують як абсорбент і подають його на вхід рекуперативного теплообмінника після сепаратора першого рівня (Патент РФ № 2144610 від 20 01 2000 «Спосіб підготовки газоконденсатної суміші до транспорту») пературах, де остаточно ВІДДІЛЯЮТЬ газ від кон денсату Потім газ зворотним потоком направляють на рекуперацію і відводять споживачеві Абсорбент подають в газовий потік перед рекуперативним теплообмінником після сепаратора першого рівня Як абсорбент використовують відсепарований конденсат, отриманий в додатковій технологічній лінії з іншого пласту (Патент РФ № 2128772 від 10 04 99 «Спосіб підготовки газоконденсатної суміші до транспорту») Недоліками способу є низька ступінь витягання пропану, бутану і більш важких вуглеводнів при Недоліками способу є низька ступінь видобутку пропану, бутану і більш важких вуглеводнів при розробці родовищ і ПІДГОТОВЦІ газоконденсату до транспорту низькотемпературною сепарацією і неефективність його використання його при падін СО (О 46371 ні тиску в гирлі видобувної свердловини Задачею даного технічного рішення є вдосконалення способу, а технічним результатом є збільшення виходу пропану, бутану і більш важких вуглеводнів при ПІДГОТОВЦІ продукції газоконденсатного родовища до транспорту, в тому числі при зниженому тискові в гирлі добувної свердловини Поставлена задача вирішується тим, що в способі підготовки продукції газоконденсатного родовища до транспорту, який включає подачу пластового газу на сепарацію, виділення пластової води, конденсату та газу, охолоджування газу, подачу газу зворотним потоком на рекуперацію і його відведення споживачеві, згідно з винаходом з охолодженого газу шляхом низькотемпературної абсорбції абсорбують фракції пропан-бутанову та більш важких вуглеводнів пісним абсорбентом, який отримують регенерацією суміші потоків рекуперованого насиченого абсорбента і нестабільного конденсату шляхом відпарювання легких вуглеводнів При цьому надлишок абсорбента відводять споживачеві Після охолоджування відсепарованого газу його додатково охолоджують у випарнику Відпарювання здійснюють в діапазоні температур 200 - 270°С На абсорбцію направляють 50 - 75% регенерованого пісного абсорбента Отже, технічний результат досягається в тому числі за рахунок використання низькотемпературної абсорбції замість низькотемпературної сепарації, причому як абсорбент використовують стабільний пісний конденсат, який подають в абсорбер на зрошування У абсорбері відбувається процес витягання з газу СЗ+ (пропану, бутану і більш важких вуглеводнів) і насичення ними пісного вбирача Регенерацію абсорбента (перетворення насиченого абсорбента на пісний) здійснюють шляхом відпарювання в відпарній колоні, у верхню частину якої подають насичений абсорбент з нижньої частини абсорбера, який рекуперують і змішують з нестабільним конденсатом з сепаратора Новий спосіб дозволяє збільшити видобуток пропану, бутану і більш важких вуглеводнів в процесі абсорбції і відпарювання і здійснити їх виведення на переробку з верхньої частини відпарної колони Даний спосіб може застосовуватися на всіх етапах експлуатації газоконденсатного родовища, але він є особливо ефективним на завершувальному етапі, коли тиск в гирлі добувної свердловини падає нижче за 4МПа Суть способу розробки газоконденсатного родовища із зниженим гирловим тиском полягає в тому, що пластовий продукт подають на сепарацію і охолоджують в рекуперативному теплообміннику і подають в низькотемпературний абсорбер Обчищений газ з абсорбера зворотним потоком рекуперують і відводять споживачеві 3 охолодженого газу в абсорбері шляхом низькотемпературної абсорбції витягують пропан, бутан і більш важкі вуглеводні пісним абсорбентом, який отримують регенерацією суміші потоків рекуперованого насиченого абсорбента з абсорбера і нестабільного конденсату з сепаратора При цьому КІЛЬКІСТЬ абсорбованого пропану складає, наприклад 89%, і бутану, наприклад 86%, які відводять з технологічного циклу для подальшої переробки з відпарної колони Відпарювання в відпарній колоні здійснюють в діапазоні температур 2000 - 2700°С Регенерація абсорбента здійснюється шляхом відпарювання легких вуглеводнів в відпарній колоні, надлишок абсорбента відводять споживачеві у вигляді стабілізованої фракції (гасу та солярки), а на абсорбцію направляють 50 - 75% регенерованого пісного абсорбента При зниженому тискові в гирлі видобувної свердловини внутрішньої енергії газу, що добувається, замало для його додаткового охолодження до необхідних низьких температур перед подачею до абсорбера за рахунок дросель-ефекту, тому, використовують ЗОВНІШНІЙ холодильний цикл, наприклад у складі пропанового випарника Реалізація способу, що пропонується ілюструється фігурою креслень, де подана його загальна схема Спосіб здійснюють наступним чином Пластову продукцію з видобувної свердловини 1 подають на сепаратор 2, де ВІДДІЛЯЮТЬ пластову воду від конденсату Відсепарований газ подають на рекуперативний теплообмінник 3 для охолодження, додатково охолоджують в пристрої 4 охолоджування і подають в нижню частину абсорбера 5 В абсорбері з охолодженого газу витягують фракцію СЗ+ (пропан, бутан і більш важкі вуглеводні) 3 верхньої частини абсорбера 5 обчищений газ зворотним потоком 6 направляють на рекуперативний теплообмінник 3 і відводять споживачеві З нижньої частини абсорбера 5 відводять потік насиченого абсорбента 7, який направляють в рекуперативний теплообмінник 8, змішують з потоком нестабільного конденсату 9 з сепаратора 2 і подають у верхню частину відпарної колони 10 Нижню частину відпарної колони 10 підігрівають до температури 200 - 270°С У ній відбувається регенерація абсорбента шляхом відпарювання легких вуглеводнів Потік ПІСНОГО абсорбента 11 з низу відпарної колони 10 насосом 12 подають до рекуперативного теплообмінника 8 і далі у верхню частину низькотемпературного абсорбера 5 на зрошування Надлишок пісного абсорбента потоком 13 відводиться у вигляді гасової і соляровой фракції споживачеві Гази з верху відпарної колони 10 потоком 14 направляють на переробку Вони містять фракції пропан-бутанову і метан-етанову, яку можна використати для підігріву низу відпарної колони Для порівняння результатів роботи технологічного циклу по прототипу і новому способові були проведені випробування Результати наведені в таблиці 1 За відомим способом ступінь витягання пропану, бутану та пентану становить ВІДПОВІДНО 47%, 65% та 95% Для аналогічного складу вхідного продукту з добувної свердловини, при тиску в абсорбері 2,5МПа і Т = -250°С, результати випробувань технологічного циклу за новим способом наведені в таблицях З таблиць 1 і 2 видно, що видобуток пропану становить 89%, бутану 87% і пентану 79% При оптимізацм процесу міра витягання компонентів може бути підвищена до 96% по всіх зазначених 46371 6 льшення виходу пропану, бутану і більш важких вуглеводнів при ПІДГОТОВЦІ продукції газоконденсатного родовища до транспорту, в тому числі при зниженому тискові в гирлі добувної свердловини компонентах Таким чином, за порівнюваними показниками новий спосіб забезпечує більш високу ступінь видобутку конденсату Отже технічним результатом винаходу є збі Таблиця 1 Основні ооказники роботи технологичного циклу 1 2 3 За новим способом 4 7,4 7,4 7,4 25 -23 -23 -10 -25 За прототипе* Показники Тиск при низькотемпературній 1 сепарації, МПа Температура при низькотемпературній сепарації, С Витяг у рідку фазу компонентів^ CjHs 43,59 47,72 42,3 89 н-С 4 Н ш 58,74 61,17 54,5 87 н-Сд Ніа 66,09 67,84 61,1 79 CsHi2+ 96,31 96,18 94,73 97,4 Технологнчні показники за новим способом Таблиця 2 Газ на Вихідний Конденсат Очищений гаї абсорбцію газ 2.452 Тиск, МПа 2 942 2.452 2.452 Температура, °С 20.0 17.4 17.4 8.1 кг/год кг/год кг/год кг/гоа Азот 169.44 .31 169.13 Метан 33.37 5198.59 5231.96 5039.31 Діокснл яуглешо 33.(16 .56 32.49 28.91 Ітан 32.76 83037 863.13 604.13 Пропан 515.99 61.01 454.98 56.23 100.90 Ьо-Бутан 133.28 3238 17.22 170.04 52.72 117.33 н-Бутан 35.32 н-Пентан 251.94 14839 1(13.55 ЗІ.IS Н-Гексан 305.21 24802 57.19 12.18 22.07 189.54 167.46 фр. де 100°С 4.91 285.47 278.03 7 44 фр. 100-15в°С 1.17 21733 216.68 .65 .07 фр І50-200аС 167.05 167.00 .04 фр. 200-250°С .00 фр. 250-300'С 162.36 .00 .00 игзб 00 фр. 300-35ГС 13732 137 32 .00 144.66 .00 фр 350-400°С 144.66 .00 фр.вище 400°С 22.23 .00 22.23 .00 Витрат а, кг/год 9000.00 1905.25 7094.75 5998.62 Пісний Насичений Стабільний Газ абсорбент абеообент конденсат відпарюва Тиск, МПа 2.452 2.452 1.471 1.471 Температура, 1 ^ -25.0 -23.9 20.0 53.6 кг/год кг/год кг/год кг/гол Азот .00 1.12 .00 1.43 Метан 138.52 .00 .00 192.65 .00 ДШКЄІШ вуглецю .00 356 4.14 Етан .00 225.11 .00 258.99 Пропан 398.77 .29 .86 460.50 Ьо-Бутан 23.73 ї 12.46 8.61 121.96 к-Бутан 8932 36.14 175.83 120.45 360.60 432.71 166.67 к-Шнтан 38.72 м-Гексан 522.81 567.63 243.79 18.91 с фр. до 100 С 408.24 42532 178.57 $54 фр. 100-150°С 646.05 65230 282.95 3.51 49^06 497.64 217.86 фр. 150-200°С .44 фр. 2Й0-250°С 382.58 382.62 167.71 .04 фр. 150-300°С 371.90 371.90 «63.03 .00 фр. 300-350'С 314.55 314.55 137.89 .00 33137 145.26 фр. 35fl-40fl°C 33138 .00 2233 фр.вище 400°С 50.93 50.93 .00 1771.11 Витрата, кг/год 400000 5102.35 1230.28 46371 ДП «Український інститут промислової власності» (Укрпатент) вул Сім'ї Хохлових, 15, м Київ, 04119, Україна (044)456-20- 90 ТОВ "Міжнародний науковий комітет" вул Артема, 77, м Київ, 04050, Україна (044)216-32-71