Спосіб розробки газоконденсаторного покладу з різнопроникними пластами

Использование разработка газоконденсатнои залежи с разнопроницаемыми пластами Сущность изобретения газокон демсатную залежь с разнопроницаемыми пластами разрабатывают саиклинг процессом Закачку сухого газа осуществляют цик лически при постоянном отборе После прорыва сухого газа по наиболее проницае мому пропластку прекращают закачку газа Давление в пласте понижают на величину Д Р а после вновь закачивают сухой газ Величина Д Р определяется по уравнению (21)4618175/03 (22)12 12 88 (46)15 06 92 Бюл №22 (71) Украинский научно-исследовательский институт природных газов (72) И М Фык А В Лизанец Б П Гоцкий, В Ю Рогожин, И С Губарев А Ф Остапенко и М П Ковалко (53)622 276(088 8) (56) Закиров С Н Лащук В В. Проектирование и разработка газовых месторождений М Недра 1971 Гуревич Г Р , Соколов К А Шмыгля П Т Разработка гаэоконденсатных месторождений с поддержанием пластового давления М Недра, 1976 Авторское свидетельство СССР №1071736 кл Е 21 В 43/00 1983 Д Р = Ц 'Рлл (1 - т р — ) ГДЄ Д Р РЄЛИЧИНЗ понижения приведенного пластового давления РПл - начальное приведенное пластовое давление осуществления саиклинг-процесса ;/ - коэффициент охвата пластов вытеснением на момент прорыва ki к 2 - проницаемости контактирующих пластов т і ліг - пористости контактирую щих пластов 3 ил. (54) СПОСОБ РАЗРАБОТКИ ГАЗОКОНДЕНСАТНОЙ ЗАЛЕЖИ С РАЗНОПРОНИЦАЕМЫМИ ПЛАСТАМИ t Изобретение относится к газодобывающей промышленности и может быть использовано для разработки газоконденсатных залежей с высоким содержанием конденсата и неоднородными по проницаемости газодинамическими связанными пластами і дит неравномерный охват пластов вытесне нием сырого газа сухим по разрезу Известен способ разработки залежей с неоднородными разнопроницаемыми газо динамически изолированными пласіами Способ предусматривает повышение кон г денсатоотдэчи плас ов за счет выравнива ния фронта вытеснения сырого газа сухим путем предварительного понижения давле ния в низкопроницаемом пласте чем дости гается повышенир коэффициента охвата Недостатком прототипа является то что в условиях газодинамически связанных разнопроницэем=.1> пластов невозможно избирательное понижение давления в низ Известны способы разработки с поддержанием пластового давления Недостатком способов является то что при разработке пластов на истощение происходят значительные потери конден сэта в пласте а при осуществлении сайклинг-процесса в залежах с неоднородными по проницаемости пластами прсшсхо ***, о 1740637 копроницэемом пласте поскольку высокои низкопроницаемые пласты контактируют и в случае применения известного способа будут взаимодействовать Это приведет к одіцему понижению пластового давления во всей газодинамически связанной толще коллектора и снижению эффективности сайклинг-процесса Целью изобретения является повышение конденсатоотдачи в разнопроницэемых гидравлически связанных пластах Для достижения этой цели в известном способе разработки газоконденсатной залежи с разнопроницаемыми пластами включающем сайклинг процесс путем за качки сухого газа в разнопроницаемые пла сты выравнивание фронта вытеснения сырого газа сухим за счет понижения давления отбора пластовых флюидов через добывающую скважину согласно изобретению закачку сухого газа производят циклически при постоянном отборе При этом после прорыва сухого газа по наиболее проница емому пропластку прекращают закачку газа и понижают в пластах давление на величину определяемую по уравнению Д-Р „ „ рП„ „ ) (1) 5 1Л ФЭС Поэтому пластовый газ из мизкопро ницаемого пласта будет извлекаться эксп л у а т а ц и о н н о й с к в а ж и н о й после его перетока в высокопроницаемыи пласт когда можно возобновить нагнетание сухого газа в залежь На момент прорыва сухого газа в экс плуэтационные скважины объем закачанного в залежь сухого газа (Qcvx) составляет Г\ — П „ (Т\ ti где Озап ~ запасы газа в залежи Объем сухого газа закачанного в 1-ый пласт (V|cr) пропорционален проницаемости (к,) и мощности (hi) пласта и может быть 15 оценен по формуле V, u = Q cy x | ~ г (3) Соответственно площадь на которой произошло вытеснение сырого газа сухим 20 по каждому пласту равна S,cr = V, c 7m, h, Рпл (4) где ГП) - эффективная гэзонасыщенная по ристость і-того пласта На момент прорыва высокопроницае25 мый пласт (обозначим его пласт 1) зэпопнеи сухим газом на площади hi/ (5) 'сух h а остальные пласты с осредненнои хэрзкте30 ристикой У-2 гп2 У>2 на площади где АР - величина понижения приведенно го пластового давления МЛа РПц - начальное приведенное пластовоh2 Pr (6) го давление осуществления сайкпинг-процессз, МПа, Из прорывного пласта необходимо ото }] коэффициент охвата пластов вытес брать сухой газ на площади S i r r S?cr Обьнением на момент прорыва ем отбора (V* ) равен К і ^2 ~ проницаемости контактируюVi - ( S i - S2 ) mi hi Рил (7) щих пластов МД а суммарный отбор с учетом (3) гщ Г 2 - пористости контактирующих П S 2 c r ) mi hj v' пластов % 1 til а после понижения в пластах давления на 40 Подставив (5) и (6) в уравнение (8) после эту величину вновь закачивают сухой таз сокращения получим кп гп) Таким образом величина понижения \/от ~п п - 2 '"Ч (9) пластового давления в залежи находится в v £ - Ucyx \i ———;—) зависимости от начального пластового давГП2 И Л Р Огух Учитывая что = \Лал ления допрорывного коэффициента охвата ^ «зал Рпл У] пластов вытеснением и соотношения пори где Уэап ~ геометрический объем залежи стостей и проницаемости контактирующих получаем окончательную формулу пластов Согласно теории фильтрации флюидов У-2 mi. (Ю) Д Р = » ? Рпл (1 в пористой среде фильтрация газа происхо 50 ГП2 К , ' дит по наиболее проницаемым пропласт по которой можно определить необходимую кэм т е в эксплуатационную скважину s величину снижения давления Л Р для вы первую очередь и в основном поступает равнивания фронта вытеснения сырого газа пласювый газ, заполняющий высокопронисухим на участках между нагнетательными цаемый пласт Это подтверждено и послед 55 и эксплуатационными скважинами ними исследованиями реальных систем Способ поясняется на фиг 1 3 согласно которых запасы газа низколрони На фиг 1 показана схема вытеснения цаемых прослоев извлекаются через кон сырого газа сухим на момент прорыва на тактирующие с ними пласты с высокими участке между нагнетательной и эксплуата 1740637 ционной скважинами при обычном сайклинг-пооцессе. Применяя предложенный/ способ в момент прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины производят выравнивание 5 фронта вытеснения путем снижения давления в залежи на величину Д Р за счет отбора газа эксплуатационной скважиной при отсутствии нагнетания. Большинство исследователей процесса 10 вытеснения пластового газа с высоким содержанием конденсата сухим газом в пористой среде считают, что этот процесс носит поршневой характер Под фронтом вытеснения они понимают вертикальную границу 15 раздела в пласте пластового газа и закачиваемого сухого газа При закачке сухого газа эффект поршневого вытеснения пластового газа от нагнетательной скважины определяется ФЭС пласта, поэтому глубина 20 проникновения сухого газа больше в высокопроницаемом пласте 1 На момент прорыва сухого газа в эксплуатационную скважину вытеснение пла- 25 стового газа может произойти и в низкопроницаемом пласте в прискважинной зоне (фиг 1) В процессе снижения давления на величину А Р и в период отбора без нагнетания сухого газа происходит от- 30 ток части пластового газа из низкопроницаемого пласта П в высокопроницземый пласт 1 (фиг. 2) за исключением зоны вблизи нагнетательной скважины где уже произошло вытеснение пластового газа сухим и в низ- 35 копроницаемом пласте (заштрихованная зона на фиг. 3). Темп перетока пластового газа из низкопроницаемого пласта 2 в высокопроницаемый пласт 1 определяется законом Дарси и зависит от перепада давления между контактирующими пластами и от геометрических параметров фильтрующей среды Поскольку толщина коллекторов в газоконденсатных залежах не превышает первых десятков метров, а расстояние между эксплуатационными и нагнетательными скважинами обычно составляют б С 1500 м, то ОЬ переток в элементарной точке пласта на контакте высоко- и низкопроницаемого пластов, вызванный выравниванием давлении на данном участке залежи происходит практически мгновенно по сравнению с не обходимым временем осуществления цикла отбора без нагнетания Общее время всего процесса перетока будет равно времени цикла снижения давления в залежи на сели чину ДР. 40 45 50 55 Длительность цикла снижения давления на величину Д Р может быть определена по любой из принятых методик Располагая сведениями о начальных запасах пластового газа и давлении в газоконденсатной залежи определяют величину отбора пластового газа из эксплуатационных скважин без нагнетаний сухого газа, при которой давление в залежи снизится на заданную величину Д Р Момент прекращения снижения давления в залежи совпадает с моментом достижения необходимого отбора пластового газа из залежи после окончания нагнетания сухого газа После этого нагнетание сухого газа в залежь возобновляют. На фиг. 3 показано что применяя предлагаемый способ разработки после снижения давления в залежи на величину ДР фронт вытесненияеырого газа сухим выравнивается выравнивается и содержание конденсата в пластовом газе залежи В зоне I находится сухой газ, в зоне L - газ с высоким содержанием конденсата в обоих контактирующих пластах Способ осуществляют следующим образом Вскрывают перфорацией всю залежь в эксплуатационных и нагнетательных скважинах. разрабатывают залежь с применением сайклинг-процесса при поддержании постоянного пластового давления после прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины по формуле (10) оценивают величину необходимого снижения давления, прекращают нагнетание сухого газа в залежь и производят отбор газа эксплуатационными скважинами, снижая пластовое давление на требуемую величину продолжают разработку с применением сайклингпроцесса при пониженном пластовом давлении до очередного прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины, после повторного прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины осуществляют вторую ступень процесса понижения пластового давления ступенчатое понижение пластового давления может производиться несколько раз с осуществлением сайклингпроцесса на каждой ступени понижения давления Применение предлагаемого способа может обеспечить дальнейшую рентабельность сайклинг-процесса и существенно повысит конечную конденсатоотдачу пласта В продуктивном пласте можно выделить две группы контактирующих и переходящих друг в Друга пропластков" 1 группа с пористостью 17% и фазовой для газа прони 1740637 цаемостью 780 МД и II -с пористостью 13% и фазовой для газа проницаемостью 130 МД. Пластовое давление осуществления сайклинг-процесса составляет 28 2 МПа. 5 Подставив указанные значения параметров в формулу 10 получим, что для реализации способа необходимо понизить приведенное давление осуществления сайклинг-процесса на 6,0 МПа. Остаточные за- 10 пасы свободного газа составят 3,3 млрд.м . После осуществления указанного отбора газа и понижения давления до величины 22,2 МПа продолжают сайклинг-процесс. При этом, в связи с замещением сухого 15 газа в пласте на сырой, поступивший в зоны активного вытеснения из зон неохваченных вытеснением, содержание конденсата в пластовом газе залежи составит 225 г/м 3 . Если повторно осуществить вытеснение сы- 20 рого газа сухим с доирорывным коэффициентом охвата 0,27, то за период вытеснения газа сухим при Рпл = 22,2 МПа будет извле• чено 200 тыс.т конденсата При разработке залежи на истощение 25 из данного обьема газа может быть извлечено около 100 тыс т конденсата. Таким образом, применение предлагаемого способа позволит дополнительно извлечь до 100 тыс.т конденсата. В результате повышается 30 как конденсатный фактор эксплуатационных скважин, так и конденсатоотдача в залежи в целом. 8 Формула изобретения Способ разработки газоконденсатной залежи с раэнопроницаемыми пластами, включающий осуществление сайклинг-процесса путем закачки сухого газа в разнопроницаемые пласты, выравнивание фронта вытеснения сырого газа сухим за счет понижения давления, отбор пластовых флюидов через добывающую скважину, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что, с целью повышения конденсатоотдэчи в разнопроницаемых гидравлически связанных пластах, закачку сухого газа производят циклически при постоянном отборе, при этом после прорыва сухого газа по наиболее проницаемому пропластку прекращают закачку газа и понижают в пластах давление на величину, определяемую по уравнению гп-к ЛР-ТРплО-Мт" ГТ12 где Р - величина понижения приведенного пластового давления МПа; Рпл - начальное приведенное пластовое давление осуществления сайклинг-процесса, МПа; т}~ коэффициент охвата пластов вытеснением на момент прорыва, К], Кз - проницаемости контролируемых пластов. МД, mi, гиг - пористость контролируемых пластов, %, а после понижения в пластах давления на эту величину вновь закачивают газ. газа О/я&ор газа Сухой г&з Фиг 1 1740637 фиг 2 Сухой газ фиг 3 Редактор М Васильева Составитель И Фык Техред М Моргентал Корректор О Густи Заказ 2061 Тираж Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035 Москва Ж-35 Раушская наб , 4/5 Производственно-издательский комбинат ' Патент" г Ужгород, ул Гагарина, 101 і! If