Спосіб ведення доменної плавки

Реферат: Винахід належить до галузі чорної металургії. Спосіб ведення доменної плавки включає вивантаження порцій коксу та залізовмісних матеріалів на поверхню засипки з розподілом частин порції в кільцеві зони колошника, оперативний контроль температури периферійних і колошникового газів, оцінку рівності ходу печі на основі аналізу діаграм загального перепаду тиску і роботи зондів, при цьому в процесі ходу доменної плавки визначають відстані до поверхні засипки шихтових матеріалів в контрольованих зонах колошника доменної печі, на основі яких визначають середньогодинні швидкості опускання шихтових матеріалів у цих зонах, коефіцієнти нестабільності опускання шихтових матеріалів, відношення висот шарів шихтових матеріалів за результатами вимірювань відстаней до поверхні засипки до і після вивантаження UA 108041 C2 (12) UA 108041 C2 порції та розраховують значення критерію оцінки ходу печі. Технічний результат: стабілізування ходу печі, виходячи з виду розладу, зі скороченням часу виходу на рівний хід печі. UA 108041 C2 5 10 15 20 25 30 35 40 Винахід належить до галузі чорної металургії, зокрема, до доменного виробництва та може бути використаний для регулювання ходу доменної плавки з метою досягнення рівності ходу печі. Рівний хід печі характеризується: 1) плавним і стійким сходом шихтових матеріалів з неоднаковою, але постійною швидкістю по різних зонах горизонтального перерізу доменної печі; 2) стабільним характером розподілу матеріалів і газового потоку, що відповідають максимально можливому використанню його хімічної і фізичної енергії з мінімальною, для даних умов ходу плавки, витратою коксу; 3) стійким тепловим станом, що забезпечує отримання продуктів плавки заданого складу з відповідними фізико-хімічними властивостями; 4) постійними параметрами дуттьового режиму, тобто кількістю, тиском і температурою гарячого дуття. Відомий спосіб ведення доменної плавки [1], що включає завантаження доменної печі порціями залізовмісних шихтових матеріалів і коксу. Недоліком відомого способу ведення доменної плавки є те, що він не дозволяє робити оперативний контроль рівності ходу печі і здійснювати регулювання. Найбільш близьким до даного способу є спосіб ведення доменної плавки на основі вимірювання загальних і часткових перепадів тиску [2], який включає в себе вивантаження в доменну піч порцій залізовмісних матеріалів і коксу з подальшим контролем загального і часткових перепадів тиску (верхнього і нижнього), ув'язкою отриманих даних з якістю шихти, тепловим станом горна, і застосуванням керуючих впливів при відхиленні значень цих перепадів від норми. Недоліком даного способу є неможливість оперативного визначення причини виникнення коливань перепадів тиску і порушення рівності ходу печі. Задача, яка вирішується, полягає в розробці способу ведення доменної плавки, що дозволяє оперативно виявляти й оцінювати відхилення рівності ходу доменної печі від необхідної і спрямованого на підтримку стабільності зміни сумарного перепаду тиску в печі. Технічний результат, що досягається при використанні винаходу, полягає в цілеспрямованій зміні програми завантаження або дуттьових параметрів для стабілізації ходу печі, виходячи з виду розладу. Це дозволяє скоротити час виходу на рівний хід печі. Вирішення поставленої задачі досягається тим, що в способі ведення доменної плавки, що включає вивантаження порцій коксу та залізовмісних матеріалів на поверхню засипки з розподілом частин порції в кільцеві зони колошника, оперативний контроль температури периферійних і колошникового газів, оцінку рівності ходу печі на основі аналізу діаграм загального перепаду тиску і роботи зондів, визначення відстані до поверхні засипки шихтових матеріалів в контрольованих зонах колошника доменної печі, в процесі ходу доменної плавки в проміжок часу між завантаженням кожної порції шихтових матеріалів, на основі яких відбувається визначення середньогодинних швидкостей опускання шихтових матеріалів у цих зонах, коефіцієнтів нестабільності опускання шихтових матеріалів, відносин висот шарів шихтових матеріалів за результатами вимірювань відстаней до поверхні засипки до і після вивантаження порції, розрахунок значення критерію оцінки ходу печі відповідно до виразу: Khp  100 Tпф Vкг   K ср  відн Qхд відн Tгв відн  H1П  H2П HЦ  звм   звм  звм 2П Ц  H1П Hк відн Hк відн   к відн  3 , 3 45 - де Vкг - вихід колошникового газу, м /хв.; 3 - Qхд - витрати холодного дуття, м /хв.; - Tпф - температура кладки шахти на периферії, °C; - Tгв - температура у газовідводах, °C; - K ср - середній коефіцієнт нестабільності сходу шихти по радіусу колошника, од; H1П звм H1П к 50 - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника 1П, од; H2П звм 2 Hк П - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника 2П, од; 1 UA 108041 C2 HЦ звм HЦ к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника Ц, од; 5 10 15 Tпф Vкг H1П H2П HЦ , , K ср , звм , звм , звм 1П 2П відн Q хд відн Tгв відн Hк відн Hк відн HЦ відн к - відносні величини зміни відповідних параметрів за попередню добу. Потім проводиться зіставлення значень критерію Khp з заданим допустимим діапазоном його зміни, і при досягненні верхньої межі діапазону здійснюється регулюючий вплив, залежно від параметрів, які викликали цю зміну. Порівняння з найближчим аналогом показує, що спосіб, який заявляється, відрізняється тим, що в процесі ходу доменної плавки безперервно визначають відстані до поверхні засипки шихтових матеріалів в контрольованих зонах колошника доменної печі, на основі яких визначають середньогодинні швидкості опускання шихтових матеріалів у цих зонах, коефіцієнти нестабільності опускання шихтових матеріалів, відносини висот шарів шихтових матеріалів за результатами вимірювань відстаней до поверхні засипки до і після вивантаження порції, розраховують значення критерію оцінки ходу печі, зіставляють його значення із заданим діапазоном зміни і при досягненні верхньої межі діапазону здійснюють регулюючі дії. При цьому значення критерію розраховують відповідно до виразу: Khp  100 Tпф Vкг   K ср  відн Qхд відн Tгв відн  H1П  H2П HЦ  звм   звм  звм 2  H1П Hк П відн HЦ відн  к відн к   3 , 3 - де Vкг - вихід колошникового газу, м /хв.; 3 - Qхд - витрати холодного дуття, м /хв.; 20 - Tпф - температура кладки шахти на периферії, °C; - Tгв - температура у газовідводах, °C; - K ср - середній коефіцієнт нестабільності сходу шихти по радіусу колошника, од; H1П звм H1П к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника 1П, од; 25 H2П звм 2 Hк П - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника 2П, од; HЦ звм HЦ к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника Ц, од; 30 35 40 Tпф Vкг H1П H2П HЦ , , K ср , звм , звм , звм 2 відн Q хд відн Tгв відн H1П відн Hк П відн HЦ відн к к - відносні величини зміни відповідних параметрів за попередню добу. Отже технічне рішення, що заявляється, відповідає умові "новизна". Порівняння способу, що заявляється, з іншими технічними рішеннями в даній галузі техніки не дозволило виявити в них ознаки, що відрізняють його від найближчого аналога. Отже, технічне рішення, що заявляється, відповідає умові "винахідницький рівень". Спосіб здійснюється таким чином. У процесі доменної плавки в піч, обладнану засобами вимірювання відстані від технологічного нуля до поверхні засипки, порціями на поверхню засипки завантажують шихту кокс і залізовмісні матеріали з розподілом частин порції в кільцеві зони колошника. При цьому здійснюють контроль ряду технологічних параметрів і показників плавки, зокрема виходу колошникового газу Vкг  , витрати холодного дуття Qхд  , температуру кладки шахти на периферії Tпф  , температуру в газовідводах TГВ  . За результатами безперервного вимірювання відстані від технологічного нуля до поверхні засипки, розраховують швидкості опускання шихтових матеріалів в контрольованих кільцевих зонах колошника. Потім 2 UA 108041 C2 розраховують середній коефіцієнт нестабільності сходу шихти по радіусу колошника KСР  на основі коливань швидкостей опускання шихтових матеріалів у різних перерізах колошника. А також розраховують відношення висот шарів шихтових матеріалів за результатами вимірювань відстаней до поверхні засипки до і після вивантаження порції. Після визначення абсолютних 5 значень відношень Vкг Tпф H1П H2П HЦ , , звм , звм , звм 2 Qхд Tгв H1П Hк П HЦ к к та коефіцієнта нестабільності K ср , роблять розрахунок відносних показників за попередню добу за формулами:  V   кг  Vкг   Qхд Qхд  мін    Tпф Tпф      Tго K ср  K ср Tго мін  Tпф Vкг   ,K мін  ,  , срвідн  Q хд відн  V K ср  K ср  Tго відн  Tпф  Tпф Vкг макс мін  кг       Tго  Q хд Tго мін  Q хд мін  макс   макс   H1П звм H1П відн к  ср  H1П   звм  Hзвм  1П ср  H Hк мін   к   Hср  Hср  звм  звм  ср ср H   к макс Hк мін   , H2П звм 2 Hк П відн   H2П Hср   звм  звм  2П ср H Hк мін   к   Hср  Hср  звм  звм  ср ср H   к макс Hк мін  ,  HЦ звм HЦ к   відн  ср  HЦ   звм  Hзвм  Ц ср  H Hк мін   к   Hср  Hср  звм  звм  ср ср H   к макс Hк мін  . . При цьому, на основі контрольованих параметрів і показників плавки, а також результатів розрахунків, визначають значення критерію оцінки ходу доменної плавки за наступним виразом: 10 15 20 Khp  100 Tпф Vкг   K ср  відн Qхд відн Tгв відн  H1П  H2П HЦ  звм   звм  звм 2  H1П Hк П відн HЦ відн  к відн к   3 , а після цього зіставляють отримане значення з допустимим діапазоном зміни значень критерію і, в разі виходу за межі допустимого діапазону, застосовуються регулюючі дії. Для вибору регулюючого впливу проводиться аналіз, який зі складових критерію ходу викликав його найбільше зростання: дуттьова, температурна або пов'язана з розподілом шихти на колошнику. Вираз для визначення критерію оцінки ходу доменної плавки отримано в ході аналізу роботи ДП-9 "АрселорМіттал Кривий Ріг". Для розробки критерію оцінки ходу печі використані параметри і показники плавки, які в значною мірою характеризують особливості поведінки в печі і взаємодії шихти і газового потоку: 3 - Vкг - виміряний вихід колошникового газу, м /хв.; 3 - Qхд - витрати холодного дуття, м /хв.; - Tпф - температура кладки шахти на периферії, °C; - TГВ - температура в газовідводі, °C; - K1П, K 2П, KЦ - коефіцієнти нестабільності сходу шихти в зонах 1П, 2П і Ц по радіусу колошника, од; 25 H1П звм H1П к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника 1П, од; H2П звм 2 Hк П - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника 2П, од; 30 35 HЦ звм HЦ к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіусу колошника Ц, од. Для рівнозначності врахування всіх параметрів, що входять до складу критерію, була прийнята мультиплікативна форма його подання. Можливість використання розроблюваного критерію для оцінки ходу печі може бути підтверджена його тісним зв'язком з головним газодинамічним показником - перепадом тиску газу в шарі шихти P  . На думку В.П. Тарасова як газодинамічний індекс замість P доцільніше використовувати співвідношення Q хд P - (витрата дуття до сумарних втрат напору) [3]. 3 UA 108041 C2 При побудові критерію використовувалася вибірка середньогодинних показників роботи доменної печі № 9 ПАТ "АрселорМіттал Кривий Ріг" за період з 7.02.2012 по 7.03.2012. Масив значень відношення 5 Q хд P був приведений до діапазонів. Для цих же діапазонів визначено відповідні середні значення технологічних параметрів плавки. За результатами проведення попереднього аналізу, вибрані параметри і показники плавки H1П звм згруповані в наступні структури: 10 Vкг Tпф , , Q хд Tгв H1П к H2П звм H2П звм 2 Hк П 2П , Hк HЦ звм . HЦ к Обґрунтуванням вибору саме цих структур є їх найбільша стабільність у досліджуваний період роботи доменної печі. Це підтверджується статистичним аналізом, в результаті якого встановлено, що середньоквадратичне відхилення значень вибраних структур не перевищує 1 % протягом всього аналізованого періоду роботи доменної печі. Вибір структур у складі критерію має технологічне обґрунтування. Так, показник Vкг Q хд називається також параметром дуття і характеризує дуттьовий режим роботи доменної печі. Відношення температур периферії і газовідводів ( 15 Tпф Tгв ) побічно визначає зону переважного руху газового потоку в печі - по периферії печі або центру (осі). Для оцінки ходу печі можуть бути використані коефіцієнти нестабільності опускання шихти на колошнику в кожній контрольованій зоні, що визначені за коливанням швидкостей опускання шихтових матеріалів у різних перерізах колошника. Для кожної із зон коефіцієнти нестабільності можуть бути визначені відповідно до виразів [4]: KЗm  1  VЗm ср Vk ср і всього перерізу колошника: 20 m Kк  K Зm 1 . m - де K Зm - коефіцієнт нестабільності опускання шихти в кільцевій зоні перерізу колошника, од.; 25 - K к - коефіцієнт нестабільності опускання шихти по всьому перерізу колошника, од.; - m - кількість зон колошника; VЗ - ср m - середнє значення середньоквадратичного відхилення швидкості опускання шихти в кільцевій зоні за цикл завантаження, м/хв.; Vk - ср - середнє значення середньоквадратичного відхилення швидкості опускання шихти по 30 перетину колошника за цикл завантаження, м/хв. Середнє значення середньоквадратичного відхилення швидкості опускання шихти в VЗ кільцевій зоні ср m розраховується відповідно до виразу: i VЗm ср   де Зm  35 Зmi 1 i  V зm  Vзm ср i 1  2 ; i - кількість порцій в циклі завантаження; Vзm - швидкість опускання шихти в кільцевій зоні перерізу колошника після вивантаження кожної порції циклу завантаження, м/хв.; Vзm ср - середня швидкість опускання шихти в кільцевій зоні перетину колошника за цикл завантаження, м/хв. 4 UA 108041 C2 Середнє значення середньоквадратичного відхилення швидкості опускання шихти по Vk перетину колошника ср розраховується відповідно до виразу: i  кi Vк ср  1 i 5 де к i   V  V  к i 1 к ср 2 , Vк - швидкість опускання шихти по перерізу колошника після вивантаження кожної порції 10 15 20 25 30 35 циклу завантаження, м/хв.; Vк ср - середня швидкість опускання шихти по перерізу колошника за цикл завантаження, м/хв. З результатів раніше виконаних досліджень випливає, що розподіл шихтових матеріалів по радіусу колошника може бути оцінено відносно висот шарів залізовмісних матеріалів і коксу Hзвм Hк , утворених за цикл завантаження [5]. Встановлено також, що зв'язок відношень висот Hзвм Hк зі швидкостями опускання шихтових матеріалів, розрахованими на основі інформації профілеміру, може також бути показником узгодженості газодинамічного режиму плавки. Наявність досить тісного зв'язку дозволяє припустити, що для забезпечення рівного опускання шихтових матеріалів середня величина відношення висот шарів у зонах перерізу колошника повинна бути такою, щоб забезпечити найбільш стабільне опускання шихтових матеріалів. Все сказане є логічним обґрунтуванням використання в складі критерію оцінки ходу печі показників відношення висот контрольованих зонах перерізу колошника. Включення до складу виразу Khp показника розподілу, представленого відношенням висот шарів, а також коефіцієнтів нестабільності опускання шихтових матеріалів дозволить обґрунтовано вносити зміни в програму завантаження при відхиленнях критерію від заданого діапазону. Наступним етапом при побудові критерію став аналіз кореляційних зв'язків параметрів і показників плавки і сформованих із них структур, і подальше виключення з складу критерію взаємопов'язаних структур. Подальшим етапом при розробці критерію стала оцінка стабільності зміни сформованих структур в досліджуваному періоді, яка здійснена за результатами аналізу середньоквадратичного відхилення значень вибраних структур, що не перевищує 1 % протягом всього аналізованого періоду роботи доменної печі. Заключний етап розробки критерію полягав у підтвердженні правомірності використання для оцінки ходу печі сформованих структур, що виконано шляхом встановлення залежностей обраних структур від середньоквадратичного відхилення сумарного перепаду тиску за розглянутий період і від співвідношення Q хд P . Для рівнозначного врахування впливу кожного із співмножників на значення результуючого критерію, ми скористаємося не абсолютними значеннями співмножників, а відносними, які змінюються в межах від 0 до 1. Для цього у вихідній вибірці визначаємо мінімальне і максимальне значення відношень 40 45 1П 2П Ц Vкг Tпф Hср Hср звм  Hзвм  Hзвм  Hзвм . У процесі , , звм і K ср . Де ср ср 2 Qхд Tгв Hк Hк H1П  Hк П  HЦ к к використання критерію в реальному режимі часу, для знаходження відносних значень співмножників можна використовувати вибірку вихідних даних за попередню добу (часовий проміжок для осереднення може бути уточнений виходячи з режиму роботи доменної печі стаціонарний або перехідний і значущості довжини вибірки). Модифікований критерій прийме вигляд: Khp  100 Tпф Vкг   K ср  відн Qхд відн Tгв відн  H1П  H2П HЦ  звм   звм  звм 2П Ц  H1П Hк відн Hк відн   к відн  3 Де 5 . UA 108041 C2  V   кг  Vкг   Qхд Qхд  мін    Tпф Tпф      Tго K ср  K ср Tго мін  Tпф Vкг   ,K мін  ,  , срвідн  Q хд відн  V K ср  K ср  Tго відн  Tпф  Tпф Vкг макс мін  кг       Tго  Q хд Tго мін  Q хд мін  макс   макс   H1П звм H1П відн к 5 10   ср  H1П   звм  Hзвм  ср  H1П Hк мін   к   Hср  Hср  звм  звм  ср ср H   к макс Hк мін  , H2П звм 2 Hк П відн  20 25  Hср  Hср  звм  звм  ср ср H   к макс Hк мін  , HЦ звм HЦ к   відн  ср  HЦ   звм  Hзвм  ср  HЦ Hк мін   к   Hср  Hср  звм  звм  ср ср H   к макс Hк мін  . . З точки зору регулювання ходу доменної печі зміною параметрів розподілу шихти в зонах перерізу колошника, критерій повинен містити коефіцієнти нестабільності опускання поверхні шихтових матеріалів в кожній із зон. Приклад конкретної реалізації. Спосіб був випробуваний в один з періодів роботи доменної печі № 9 ПАТ "АрселорМіттал Кривий Ріг". За результатами аналізу параметрів і показників доменної плавки був вибраний період роботи доменної печі № 9 ПАТ "АрселорМіттал Кривий Ріг" з 7.02.2013 р. по 7.03.2013 р., що характеризується мінімальною витратою коксу при заданому виробництві (витрата коксу змінювалась від 400 кг/т чавуну до 600 кг/т чавуну за зміну при виробництві, що змінюється від 3500 т/добу до 8500 т/добу). Для вибраного періоду визначено технологічні параметри плавки Q хд  6000  7800 м3 / хв. , Vкг  9000  13000 15  H2П Hср   звм  звм  ср  H2П Hк мін   к   м3 , Tпф  355  550С , Tгв  67  288С . хв Після завантаження кожної порції шихтових матеріалів за допомогою радіолокаційного профілеміру вимірювали відстань від технологічного нуля до поверхні засипки в трьох зонах перерізу колошника (1П, 2П і Ц) доменної печі в проміжок часу між завантаженням кожної порції шихтових матеріалів. На підставі результатів вимірювань визначали товщини шарів шихтових матеріалів, завантажених в контрольовані перетини колошника, і швидкості опускання шихтових матеріалів у цих зонах після вивантаження в доменну піч кожної порції шихти. Потім визначали середні значення цих швидкостей протягом заданого часового інтервалу, прийнятого за технологічними умовами здійснення доменного процесу та спрощення реалізації способу, рівним одній годині. Після цього, за результатами вимірювань швидкостей опускання шихтових матеріалів у зонах перерізу колошника доменної печі розраховували коефіцієнти нестабільності опускання в зонах перерізу колошника і середні значення на колошнику. Отримано, що діапазон зміни середнього по колошнику коефіцієнта нестабільності склав Kср  0,01 1, відношення висот шарів залізовмісних матеріалів і коксу в контрольованих зонах колошника змінювалося в межах H1П звм H1П к  0,18  2,64 , H2П звм 2 Hк П  0  3,3 , HЦ звм HЦ к  0,15  3,68 . За допомогою запропонованого виразу Khp розраховане значення критерію оцінки ходу печі в досліджуваний період роботи печі. Отримані в результаті розрахунків мінімальне і максимальне значення критерію оцінки ходу печі Khp є 30 граничними значеннями діапазону його зміни, що є допустимими. Отримано, що при мінімальній витраті коксу і заданій інтенсивності плавки (від 4500 т/добу до 8000 т/добу) діапазон зміни критерію оцінки ходу печі складає 0,03-2,50. При виході значень критерію за вказаний діапазон спостерігалася нестабільність ходу печі, викликана змінами або теплового стану доменної печі, або режиму завантаження, що було видно по переважанню теплового або завантажувального параметра критерію ( 35 40 Tпф Tгв , K ср відн , відн H1П звм H1П к  відн H2П звм 2 Hк П  відн HЦ звм HЦ к ). відн Причина порушення ходу печі є обґрунтуванням вибору керуючих впливів для нормалізації ходу печі. Спосіб був випробуваний в один з періодів роботи доменної печі № 9 ПАТ "АрселорМіттал Кривий Ріг". Результати досліджень, виконаних у цей період, підтверджують технічну здійсненність способу ведення доменної плавки, що заявляється. Джерела інформації: 1. Готлиб А.Д. Доменный процесе / Готлиб А.Д. - М.: Металлургия, 1966. - 503 с. 2. Жерсбин Б.Н. Практика ведения доменной плавки / Жеребин Б.Н. -М.: Металлургия, 1980. - 248 с. 6 UA 108041 C2 5 3. Тарасов В.П. Газодинамика доменного процесса / Тарасов В.П. - М.: Металлургия, изд.2, 1990. - 216 с. 4. Метод оценки газодинамического режима доменной плавки, основанный на информации радиолокационного профилемера / [Муравьева И.Г., Большаков В.И., Семенов Ю.С., Шумельчик Е.И., Пинчук Д.В.] - "Известия вузов. Черная металлургия", 2012. - №. 3, С. 24-29. 5. Муравьева И.Г. Развитие научных основ совершенствования технологии доменной плавки с использованием стационарных систем контроля поверхности засыпи шихты: диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук: 05.16.02 / И.Г. Муравьева. - Днепропетровск. - 2010. - 386 с. 10 ФОРМУЛА ВИНАХОДУ 15 20 25 Спосіб ведення доменної плавки, який включає вивантаження порцій коксу та залізовмісних матеріалів на поверхню засипки з розподілом частин порції в кільцеві зони колошника, оперативний контроль температури периферійних і колошникового газів та оцінку рівності ходу печі на основі аналізу діаграм загального перепаду тиску і роботи зондів, який відрізняється тим, що в процесі ходу доменної плавки в проміжок часу між завантаженням кожної порції шихтових матеріалів визначають відстані до поверхні засипки шихтових матеріалів в контрольованих зонах колошника доменної печі, на основі яких визначають середньогодинні швидкості опускання шихтових матеріалів у цих зонах, коефіцієнти нестабільності опускання шихтових матеріалів, відношення висот шарів шихтових матеріалів за результатами вимірювань відстаней до поверхні засипки до і після вивантаження порції, розраховують значення критерію оцінки ходу печі, зіставляють його значення із заданим діапазоном зміни і, при досягненні верхньої межі діапазону, здійснюють регулюючі дії, виходячи з частки впливу окремих співмножників, що відображають різні фактори, які впливають на рівність ходу печі, на значення критерію, при цьому значення критерію розраховують відповідно до виразу: Khp  100 Tпф Vкг   K ср  відн Qхд відн Tгв відн  H1П  H2П HЦ  звм   звм  звм 2П Ц  H1П Hк відн Hк відн   к відн  3 , 3 30 - де Vкг - вихід колошникового газу, м /хв., 3 - Qхд - витрати холодного дуття, м /хв., - Тпф - температура кладки шахти на периферії, °C, - Тгв - температура у газовідводах, °C, - Кср - середній коефіцієнт нестабільності сходу шихти по радіусу колошника, од, H1П звм H1П к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіуса колошника 1П, од, 35 H2П звм 2 Hк П - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіуса колошника 2П, од, HЦ звм HЦ к - відношення висот шарів залізовмісних матеріалів до висот шарів коксу в зоні радіуса колошника Ц, од, 40 Tпф Vкг H1П H2П HЦ , , K ср , звм , звм , звм 2 відн Q хд відн Tгв відн H1П відн Hк П відн HЦ відн к к відносні величини зміни відповідних параметрів за попередню добу. Комп’ютерна верстка Д. Шеверун Державна служба інтелектуальної власності України, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601 7