Установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів

Реферат: Установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів, містить паливоспалювальний агрегат, димову трубу, лежак, шибер, контур очищення димових газів, котел-утилізатор, димосос з направляючим апаратом. При цьому вихід контуру очищення димових газів розташовано опозитно виходу лежака у димову трубу. UA 75408 U (12) UA 75408 U UA 75408 U 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 Корисна модель належить до установок теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів, наприклад від коксових батарей, мартенівських і доменних печей та інших паливоспалювальних агрегатів, від яких відходять димові гази через димову трубу в атмосферу. Відома установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів (див. патент України № 40853 "Установка для очищення димових газів, які відходять від коксової печі", МПК С10В 45/00, опубл. 27.04.2009г.), яка містить: - щонайменше один паливоспалювальний агрегат, який з'єднано з димовою трубою за допомогою лежака, який містить шибер, який розміщений у зоні примикання виходу лежака до димової труби, - контур очищення димових газів, який містить котел-утилізатор, димосос з направляючим апаратом, при цьому вхід згаданого контуру очищення димових газів підключено до лежака на ділянці між паливоспалювальним агрегатом та шибером, а вихід контуру очищення димових газів примикає до димової труби. Конструктивною особливістю відомого технічного рішення є те, що шибер, який розміщений у зоні примикання виходу лежака до димової труби, постійно знаходиться у закритому положенні, а всі димові гази відводять через контур очищення димових газів. Лежак являє собою газохід з перерізом від 2 × 2 м до 4 × 4 м. Звичайно лежак розташований під землею, а у зоні примикання лежака до димової труби встановлено шибер, який призначено для запобігання надходженню неочищених димових газів з лежака у димову трубу. У процесі роботи установки неможливо досягнути повної герметичності шибера, так як шибер має значні нещільності та на нього постійно впливає розрідження димової труби порядку 350-600 Па, у результаті чого частина неочищених димових газів просочується через шибер та надходить у димову трубу, що є небажаним ефектом при роботі установки. Відома установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів (див. патент України № 85778 "Установка для очищення димових газів, які відходять від коксової печі", МПК С10В 45/00, опубл. 25.02.2009 г), яка містить: - щонайменше один паливоспалювальний агрегат, який з'єднано з димовою трубою за допомогою лежака, який містить шибер, який розміщений у зоні примикання виходу лежака до димової труби, - контур очищення димових газів, який містить котел-утилізатор, димосос з направляючим апаратом, при цьому вхід згаданого контуру очищення димових газів підключений до лежака на ділянці між паливоспалювальним агрегатом та шибером, а вихід контуру очищення димових газів примикає до димової труби. Конструктивною особливістю відомого технічного рішення є те, що установка містить додатковий перепускний канал для створення рециркуляції-очищених димових газів з контуру очищення у лежаку перед шибером, який знаходиться у трохи відкритому положенні, оскільки за регламентом експлуатації паливоспалювального агрегату передбачено, що при аварійній зупинці контуру очищення димових газів (котла-утилізатора або димососа) трохи відкритий стан шибера не призведе до різкої зміни гідравлічного режиму роботи паливоспалювального агрегату тобто шибер є трохи відкритим для забезпечення безударного підключення паливоспалювального агрегату до димової труби при аварійній зупинці контуру очищення. При цьому основна частина потоку газів, що проходить через перепускний канал надходить через шибер лежака на димову трубу, а частина від цього потоку (1-5 % від загального потоку димових газів за котлом-утилізатором контуру очищення димових газів) надходить на рециркуляцію. Розрідження у лежаку перед шибером установлюється зміною навантаження димососа контуру очищення при певному розрідженні роботи на виході паливоспалювального агрегату. Розхід димових газів через перепускний канал установлюється шибером перепускного каналу, при установленій потрібній ступні відкриття шибера лежака перед димовою трубою. За умовами стійкої роботи паливоспалювального агрегату у разі аварійного відключення контуру очищення та при підвищеному перепаді розрідження у димовій трубі (зимовий режим) буде неможливим режим з рециркуляцією газів у лежаку, при цьому частина неочищених газів буде надходити на димову трубу окрім контуру очищення. Задачею корисної моделі є зменшення перетікання неочищених димових газів через шибер лежака у димову трубу при всіх можливих положеннях шибера (закритий, трохи відкритий та повністю відкритий), який розташовано у зоні примикання лежака до димової труби за рахунок зниження розрідження на виході лежака у димову трубу та відповідно зменшення перепаду розріджень на шибері. 1 UA 75408 U 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 Також задачею корисної моделі є підтримання та регулювання завданої витрати очищених димових газів на рециркуляцію при різному положенні шибера, який розташований у зоні примикання лежака до димової труби за рахунок регулювання перепаду розріджень на шибері при різному його положенні. Також задачею корисної моделі, що заявляється, є розширення арсеналу технічних можливостей установок теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів. Суть корисної моделі полягає у тому, що опозитно виходу лежака у димову трубу розташовують вихід контуру очищення димових газів, завдяки чому у лежаку у зоні його примикання до димової труби формується аеродинамічний підпір очищеними димовими газами, які відходять з контуру очищення у димову трубу. У результаті формування аеродинамічного підпору відбувається падіння перепаду розрідження у лежаку на шибері, який розташовано у зоні примикання лежака до димової труби, при цьому завдяки регулюванню швидкості подання очищених димових газів з контуру очищення у димову трубу відбувається підтримання та регулювання різниці розріджень на шибері, а також відбувається регулювання витрати очищених димових газів, які подаються на рециркуляцію у лежаку. Поставлені задачі вирішуються тим, що у відомій установці теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів, яка містить: - щонайменше один паливоспалювальний агрегат, який з'єднано з димовою трубою за допомогою лежака, що містить шибер, який розміщено у зоні примикання виходу лежака до димової труби, - контур очищення димових газів, який містить котел-утилізатор, димосос з направляючим апаратом, при цьому вхід згаданого контуру очищення димових газів підключено до лежака на ділянці між паливоспалювальним агрегатом та шибером, а вихід контуру очищення димових газів примикає до димової труби, відповідно до корисної моделі, що заявляється, - вихід контуру очищення димових газів розташовано опозитно виходу лежака у димову трубу. В окремому варіанті виконання установки контур очищення димових газів додатково містить регулятор швидкості потоку димових газів, який розташовано у зоні примикання контуру очищення димових газів до димової труби. Завдяки опозитному розташуванню виходу контуру очищення димових газів до виходу лежака паливоспалювального агрегату у димовій трубі відбувається формування після шибера з боку димової труби аеродинамічного підпору димовими газами, які відходять з контуру очищення, що дозволяє зменшити та регулювати розрідження після шибера з боку димової труби у лежаку. Зменшення та регулювання розрідження після шибера дозволяє зменшити та регулювати різницю розріджень на шибері, що дозволяє знизити перетікання неочищених димових газів через нього, а також дозволяє регулювати витрату очищених димових газів на рециркуляцію. Оскільки паливоспалювальний агрегат може експлуатуватися при різному навантажені, у результаті чого від нього відходить різна кількість димових газів та оскільки розрідження у димовій трубі постійно змінюється в залежності від різних факторів, наприклад день-ніч, зимавесна-літо-осінь, технологічного стану димової труби, це у своїй сукупності призведе до постійного коливання розрідження у лежаку після шибера з боку димової труби, що у свою чергу впливає на розрідження перед шибером з боку паливоспалювального агрегату, що впливає на розхід очищених димових газів на рециркуляцію. Тому регулювання швидкості подання димових газів у димову трубу з контуру очищення дозволяє формувати аеродинамічний підпір, зменшити розрідження на виході лежака в димову трубу, а також забезпечує регулювання та підтримання завданої витрати очищених димових газів на рециркуляцію при різному положенні шибера, який розташовано у зоні примикання лежака до димової труби. При розгляді прикладів здійснення дійсної корисної моделі використовується вузька термінологія. Однак дійсна корисна модель не обмежується прийнятими термінами та слід мати на увазі, що кожний такий термін охоплює усі еквівалентні елементи, які працюють аналогічним чином та використовуються для вирішення тих же самих задач. Фіг. 1 - зображено перший варіант реалізації корисної моделі, що заявляється. Фіг. 2 - графічно зображено значення розрідження після шибера з боку димової труби. Фіг. 3 - зображено другий варіант реалізації корисної моделі, що заявляється. Фіг. 4 - умовно зображено переріз фіг. 3 димової труби у зоні примикання до неї лежака та контуру очищення димових газів. Фіг. 5 - умовно зображено фрагмент фіг. 3. 2 UA 75408 U 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 На фіг. 1 зображено перший варіант реалізації дійсної корисної моделі, а саме зображена установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів. Так на фіг. 1 зображено: коксова батарея 1, коксові печі 2, димова труба 3, лежак 4, шибер 5, контур очищення 6 димових газів, котел-утилізатор 7, димосос 8 з направляючим апаратом 9, запірні клапани 101 та 102, газоходи 111 та 112, регулятори розрідження 121 та 122, які розташовані по бокам коксової батареї 1, блок керування 13 та датчик розрідження 14. На фіг. 2 графічно зображено значення розрідження (позиція Р) по довжині (позиція L) лежака 4 у разі підтримання завданого розрідження перед шибером 5 в діапазоні 400 Па для забезпечення ефективної роботи коксової батареї 1. Так на фіг. 2 зображено графік Pprot. значення розрідження згідно з прототипом у лежаку 4 після шибера 5 з боку димової труби 3, Па.; Pinv. - значення розрідження, згідно з корисною моделлю, що заявляється, у лежаку 4 після шибера 5 з боку димової труби, Па.; Рpіpe. - значення розрідження, згідно з корисною моделлю, що заявляється, у лежаку 4 перед шибером 5 з боку димової труби, Па. та Р с - значення розрідження димової труби 3, Па. Також на фіг. 2 схематично зображено перепад розрідження ΔRinv на шибері 5 при використанні дійсної корисної моделі, Па. На фіг. 3 зображено другий варіант реалізації дійсної корисної моделі, який в порівнянні з першим варіантом (фіг. 1) додатково містить: регулятор швидкості 15 потоку димових газів, який розташовано на виході контуру очищення 6 димових газів у зоні його примикання до димової труби 3, а лежак 4 додатково містить датчик розрідження 16, який розташовано після шибера 5 з боку димової труби 3, при цьому датчик розрідження 16 на вході з'єднано з додатковим блоком керування 17, який на виході з'єднано з регулятором швидкості 15 потоку димових газів. На фіг. 4 зображено переріз фіг. 3 димової труби 3 у зоні опозитного розташування виходу контуру очищення 6 до виходу лежака 4 у димову трубу 3, при цьому на фіг. 4 зображено регулятор швидкості 15 димових газів, який розташовано у зоні примикання контуру очищення димових газів 6 до димової труби 3. На фіг. 5 умовно зображено фрагмент фіг. 3, на якому схематично показані Р 1 - розрідження перед шибером 5 з боку коксової батареї 1, Па; Р2 - розрідження після шибера 5, з боку димової труби 3, Па і Рс - значення розрідження димової труби 3, Па. Варіант № 1 Установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів, яка зображена на фіг. 1, працює наступним чином. У процесі роботи коксової батареї 1 у коксових печах 2 утворюються димові гази, які відходять у лежак 4 по газоходам 111 та 112, які розташовані по бокам коксової батареї 1. Регулювання розрідження на виході коксової батареї 1 здійснюється за допомогою регуляторів розрідження 121 та 122. У зоні примикання лежака 4 до контуру очищення 6 димових газів відбувається відведення димових газів у контур очищення 6 за допомогою димососа 8 з направляючим апаратом 9. При цьому за допомогою направляючого апарата 9 відбувається регулювання розрідження у лежаку 4 перед шибером 5 з боку коксової батареї 1. У контурі очищення 6 димові гази надходять в котел-утилізатор 7, у якому відбувається їх теплове знешкоджування та утилізація тепла димових газів. Після котла-утилізатора 7 знешкоджені (очищені) димові гази відходять у димову трубу 3, при цьому завдяки тому, що вихід контуру очищення 6 розташовано опозитно виходу лежака 4 у димову трубу 3, у лежаку 4 після шибера з боку димової труби 3 формується аеродинамічний підпір, завдяки якому відбувається падіння розрідження після шибера 5 з боку димової труби 3 (графік P inv… Фіг. 2), що у результаті призведе до зменшення перепаду розрідження (ΔRinv см. фіг. 2) на шибері 5 і тим самим призведе до зменшення перетоку неочищених димових газів через шибер 5 лежака 4 у димову трубу 3. За допомогою запірних клапанів 101 та 102, здійснюють відключення контуру очищення 6 від димової труби 3 та лежака 4 на час ремонту контуру очищення 6. Дані про значення розрідження перед шибером 5 з боку коксової батареї 1 реєструються за допомогою датчика розрідження 14, при цьому дані про розрідження надходять в блок керування 13, який порівнює поточне значення розрідження з заданим значенням розрідження та на підставі отриманих даних здійснює вироблення команди керування на направляючий апарат 9 димососа 8 для отримання розрахункового (завданого) значення розрідження у лежаку 4 перед шибером 5. Опозитне розташування виходу контуру очищення 6 димових газів виходу лежака 4 у димову трубу 3 створює аеродинамічний підпір на виході лежака 4, що призведе до падіння величини розрідження на виході лежака 4 після шибера 5 з боку димової труби 3, а це дозволяє 3 UA 75408 U 5 10 15 20 25 30 35 40 45 зменшити перепад розрідження на шибері 5, завдяки якому зменшується перетік неочищених димових газів з лежака 4 через шибер 5 у димову трубу 3. При використанні корисної моделі, що заявляється, значення розрідження у лежаку 4 за шибером 5 (графік Pinv) з боку димової труби 3 значно менше значення (фіг. 2) розрідження (графік Pprot) порівняно з розрідженням за технічним рішенням відомого рівня техніки. Варіант №2 Згідно з другим варіантом реалізації дійсної корисної моделі (фіг. 3), установка теплового знешкодження та утилізації тепла димових газів, що відходять від паливоспалювальних агрегатів, працює наступним чином. У процесі роботи коксової батареї 1 у коксових печах 2 утворюються димові гази, які відходять в лежак 4 по газоходам 111 та 112, які розташовані по бокам коксової батареї 1. Регулювання розрідження у коксовій батареї 1 здійснюється за допомогою регуляторів розрідження 121 та 122. На ділянці між коксовою батареєю 1 та шибером 5, у зоні примикання лежака 4 до контуру очищення 6 димових газів відбувається відведення димових газів в контур очищення 6 за допомогою димососа 8 з направляючим апаратом 9. При цьому за допомогою направляючого апарата 9 відбувається регулювання розрідження у лежаку 4 перед шибером 5 з боку коксової батареї 1. У контурі очищення 6 димові гази надходять у котел-утилізатор 7, у якому відбувається їх теплове знешкодження. Після котла-утилізатора 7 знешкоджені (очищені) димові гази відходять у димову трубу 3. На виході контуру очищення 6, у зоні його примикання до димової труби 3, встановлено регулятор швидкості 15 потоку димових газів, за допомогою якого відбувається регулювання швидкості подання димових газів з контуру очищення 6 в димову трубу 3 для підтримання заданого розрідження після шибера 5 з боку димової труби 3. Завдяки тому, що вихід контуру очищення 6 розташований опозитно виходу лежака 4 у димову трубу 3, у лежаку 4 після шибера 5 з боку димової труби 3 формується регульований аеродинамічний підпір, завдяки якому відбувається падіння та регулювання розрідження після шибера 5 з боку димової труби, що у результаті призведе до зменшення різниці перепаду розрідження на шибері 5 і тим самим призведе до зменшення перетоку неочищених димових газів через шибер 5 лежака 4 у димову трубу 3. За допомогою запірних клапанів 101 та 102 здійснюють відключення контуру очищення 6 від димової труби 3 та лежака 4 на час ремонту контуру очищення 6. Дані про значення розрідження перед шибером 5 з боку коксової батареї 1 регіструються за допомогою датчика розрідження 14, при цьому дані про розрідження надходять в блок керування 13, який порівнює поточне значення розрідження з заданим значенням розрідження та на основі отриманих даних здійснює вироблення команди керування на направляючий апарат 9 димососа для отримання розрахункового значення розрідження у лежаку 4 перед шибером 5, з боку кокосової батареї 1. Дані про значення розрідження у лежаку 4 після шибера 5 з боку димової труби 3 з датчика розрідження 16 надходять в додатковий блок керування 17, який поточне значення розрідження порівнює з заданим значенням розрідження та здійснює вироблення команди керування на регулятор потоку 15 для формування заданої швидкості подання димових газів в димову трубу 3 з контуру очищення 6, що дозволяє підтримувати задане значення розрідження у лежаку 4 після шибера 5 з боку димової труби 3, та тим самим регулювати перепад розрідження на шибері 5, який впливає на перетік димових газів через шибер 5. Приклад реалізації Нижче приведені результати випробувань у таблицях 1-6, відповідно до варіанта реалізації корисної моделі, який зображено на фіг. 3. При цьому слід зазначити, що різниця абсолютних значень розріджень ΔR=|P2|-|P1| на шибері 5 (фіг. 5) визначалась, як для відомого рівня техніки ΔRprot, так і для корисної моделі, що заявляється ΔRinv. 4 UA 75408 U Таблиця 1 Розрідження (Р2) у лежаку (4) після шибера Кількість димових газів, (5), з боку димової труби Розрідження (3), Па які відходять (Ps) у димовій від коксової трубі (3), Па технічне батареї (1), тис. прототип рішення, що 3 м /г заявляється 700 600 500 5 125 125 125 700 600 500 380 380 380 Різниця абсолютних значень розрідження Розрідження (Р1) у лежаку ΔR=|P2|-|P1|, на шибері (5) Па (4), перед шибером (5), з технічне боку коксової Прототип рішення, що батареї (1), Па ΔRprot заявляється, ΔRinv 400 300 20 400 200 20 400 100 20 З таблиці № 1 видно, що при постійній кількості димових газів, які відходять від коксової батареї 1, та різному розрідженні у димовій трубі 3 різниця абсолютних значень ΔR inv на шибері 5 склала 20 Па при використанні корисної моделі, що заявляється, тим часом, як при використанні відомих технічних рішень різниця абсолютних значень розріджень ΔR prot на шибері 5 знаходилась у діапазоні 100 Па до 300 Па. Таблиця 2 Розрідження (Р2) у лежаку (4) після шибера Кількість димових газів, (5), з боку димової труби Розрідження (3), Па які відходять (Рс) у димовій від коксової трубі (3), Па технічне батареї (1), прототип рішення, що 3 тис. м /г заявляється 600 600 600 10 125 100 80 600 600 600 380 330 280 Різниця абсолютних значень розрідження Розрідження (Р1) у лежаку ΔR=|P2|-|P1|, на шибері (5), Па (4), перед шибером (5), з технічне боку коксової Прототип рішення, що батареї (1), Па ΔRprot заявляється, ΔRinv 400 200 20 350 250 20 300 300 20 З таблиці № 2 видно, що при різній кількості димових газів, які відходять від коксової батареї 1, і постійному розрідженні у димовій трубі 3 різниця абсолютних значень ΔR inv, на шибері 5 склала 20 Па при використанні корисної моделі, що заявляється, тим часом як при використанні відомих технічних рішень різниця абсолютних значень розріджень ΔR prot на шибері 5 складала 300 Па до 400 Па. 15 Таблиця 3 Швидкість подання Кількість димових Розрідження (Р1) у Розрідження (Р2) у димових газів з Розрідження газів, які відходять лежаку (4), перед лежаку (4) після контуру очищення (Рс) у димовій від коксової шибером (5), з боку шибера (5), з боку (6) димових газів в трубі (3), Па батареї (1), тис. коксової батареї (1), димової труби (3), Па димову трубу (3), 3 м /г Па м/с 700 125 380 400 29,9 600 125 380 400 24,9 500 125 380 400 17,0 20 З таблиці № 3 видно, що при постійній кількості димових газів, які відходять від коксової батареї 1, та різному розрідженні у димовій трубі 3, при використанні корисної моделі, що заявляється, можливо регулювати перепад розрідження на шибері 5 завдяки зміні швидкості подання димових газів з контуру очищення 6 в димову трубу 3. Абсолютна різниця розріджень на шибері 5 при використанні дійсної корисної моделі ΔRinv була значно менше абсолютної різниці розріджень при використанні відомого технічного рішення ΔRprot. При цьому слід додатково указати на той факт, що при використанні дійсної корисної моделі можливо 5 UA 75408 U 5 підтримувати та регулювати робочий діапазон абсолютної різниці розріджень (ΔR inv.) на шибері 5. Різниця абсолютних значень ΔRinv. на шибері 5 склала 20 Па при використанні корисної моделі, що заявляється, тим часом як при використанні відомих технічних рішень різниця абсолютних значень розріджень ΔRprot на шибері 5 знаходилась у діапазоні 100 Па до 300 Па. Таблиця 4 Швидкість подання Кількість димових Розрідження (Р1) у Розрідження (Р2) у димових газів з Розрідження газів, які лежаку (4), перед лежаку (4) після контуру очищення (Рс) у димовій відходять від шибером (5), з боку шибера (5), з боку (6) димових газів в трубі (3), Па коксової батареї коксової батареї (1), димової труби (3), Па димову трубу (3), 3 (1), тис. м /г Па м/с 600 125 360 380 25 600 100 320 340 27,3 600 80 280 300 29,2 10 З таблиці № 4 видно, що при різній кількості димових газів, які відходять від коксової батареї 1, і постійному розрідженні у димовій трубі 3 при використанні корисної моделі, що заявляється, можливо регулювати перепад розріджень на шибері 5, завдяки зміні швидкості подання димових газів зі контуру очищення 6 в димову трубу 3. Таблиця 5 Розрідження Кількість димових газів, (Рс) у димовій які відходять від коксової 3 трубі (3), Па батареї (1), тис. м /г 600 600 100 600 15 100 100 Положення шибера (5) закритий трохи відкритий відкритий Кількість очищених димових газів, які подають на рециркуляцію в лежаку (4) 3 тис. м /г технічне рішення, що прототип заявляється 5,0 2,4 3,0 2,4 -4,0 2,4 З таблиці № 5 видно, щопри різній кількості димових газів, які відходять від коксової батареї 1, і постійному розрідженні у димовій трубі 3 при використанні корисної моделі, що заявляється, забезпечується рециркуляція очищених димових газів в лежаку. При використані відомого технічного рішення рециркуляція забезпечується при закритому та трохи відкритому положенні шибера 5. При відкритому положенні шибера 5 відбувається протік неочищених димових газів 3 4,0 тис м /г в димову трубу через лежак. 20 Таблиця 6 Розрідження Кількість димових газів, (Рс) у димовій які відходять від коксової 3 трубі (3), Па батареї (1), тис. м /г 700 600 500 25 125 100 80 Кількість очищених димових газів, які подають на рециркуляцію в лежаку (4) Положення 3 тис. м /г шибера (5) технічне рішення, що прототип заявляється закритий 4,0 2,4 трохи відкритий 3,0 2,4 відкритий -2,0 2,4 З таблиці № 6 видно, що при різній кількості димових газів, які відходять від коксової батареї 1, та різному розрідженні у димовій трубі 3, при використанні корисної моделі, що заявляється, забезпечується задана рециркуляція очищених димових газів в лежаку. При використані відомого технічного рішення при відкритому положенні шибера 5 відбувається перетік 3 неочищених димових газів 2,0 тис м /г в димову трубу 3. Зрозуміло, що вище викладено два можливих найкращих варіанта здійснення дійсної корисної моделі та спеціалісти у даній галузі можуть змінювати, удосконалювати дійсну корисну 6 UA 75408 U 5 10 15 модель та знаходити їй додаткове застосування. Зрозуміло, що дійсна корисна модель може бути застосована для забезпечення безударної роботи паливоспалювального агрегату (коксової батареї) при відкритому положенні шибера у випадку аварійної зупинки контуру очищення димових газів. Корисна модель може бути успішно застосована у патенті України № 85778 з додатковим перепускним каналом, який зв'язує контур очищення з лежаком перед шибером з боку паливоспалювального агрегату. Тому очевидно, що корисна модель не обмежується конкретними варіантами, які були наведені у дійсному описі та зображені на кресленнях. Технічним результатом корисної моделі, що заявляється, є: - зменшення перетікання неочищених димових газів через шибер лежака у димову трубу при всіх можливих положеннях шибера (закритий, трохи відкритий та повністю відкритий), який розташовано у зоні примикання лежака до димової труби; - підтримання та регулювання заданого розходу очищених димових газів на рециркуляцію при різному положенні шибера (закритий, трохи відкритий та повністю відкритий), який розташований у зоні примикання лежака до димової труби. ФОРМУЛА КОРИСНОЇ МОДЕЛІ 20 25 30 1. Установка теплового знешкоджування та утилізації тепла димових газів, які відходять від паливоспалювальних агрегатів, яка містить: - щонайменше один паливоспалювальний агрегат, який з'єднано з димовою трубою за допомогою лежака, що містить шибер, який розміщено у зоні примикання виходу лежака до димової труби, - контур очищення димових газів, який містить котел-утилізатор, димосос з направляючим апаратом, при цьому вхід згаданого контуру очищення димових газів підключено до лежака на ділянці між паливоспалювальним агрегатом та шибером, а вихід контуру очищення димових газів примикає до димової труби, яка відрізняється тим, що - вихід контуру очищення димових газів розташовано опозитно виходу лежака у димову трубу. 2. Установка за п. 1, у якій контур очищення димових газів додатково містить регулятор швидкості потоку димових газів, який розташовано у зоні примикання контуру очищення димових газів до димової труби. 7 UA 75408 U 8 UA 75408 U Комп’ютерна верстка Л. Купенко Державна служба інтелектуальної власності України, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601 9