Спосіб десульфурації залізовуглецевого розплаву в тигельній печі

Спосіб десульфурації залізовуглецевого розплаву в тигельній печі, який полягає в створенні 3 40611 - газ подається за допомогою кільцевих строчка-капілярних продувочних пристроїв; - кільцеві капіляри строчок розташовані коаксіально вертикальній осі тигля на відстані 0,5-0,9 радіуси днища; - футерівка виконана з основного вогнетриву; - відбувається дегазація розплаву. Приведені ознаки є достатніми для вирішення поставленої технічної задачі в повному об'ємі. При продуванні металу через строчкакапілярний продувочний пристрій з коаксіально розташованими на відстані 0,5-0,9 радіуси днища печі капілярами приводить до збільшення об'єму висхідних потоків при зниженні їх швидкості. У нашому випадку швидкість висхідних потоків значно нижче, потоки відхилюють від стінок, що виключає необхідність неповного заповнення печі і підвищує продуктивність печі. Швидкість низхідних потоків пропорційно зростає. Регулюючи інтенсивність подачі газу можна досягти швидкості низхідних потоків, перевищуючої швидкість спливання шлаку. Це є обов'язковою умовою для отримання гомогенної шлакометалевої емульсії. При цьому реакційна здатність десульфуруючого шлаку зростає багато разів. Подача газу в мелкопузирьковом шлейфовом режимі продування розплаву (ШПР) дозволить ефективно проводити процес дегазації. При діаметрі більше 0,9 радіусів днища печі, через гідродинамічні умови, висхідний потік притискається до стінок і прискорює розмивання футерівки стін. При діаметрі менше 0,5 радіусів днища печі міняється напрям циркуляції, висхідний потік звужується і відхилює шлак до стінок. При цьому шлак затягується низхідними потоками уздовж стін Комп’ютерна верстка І.Скворцова 4 і реагує з футеровкой. Реакційна здатність шлаку і стійкість футерівки знижуються. Приклад конкретного виконання. Індукційна електропіч ІСТ-0,16/0,1 місткістю 160кг з футерівкою, виконана з основного вогнетриву, обладнана продувочним пристроєм, встановленому в днищі тигля. У продувочном пристрої виконані у вигляді концентричних кіл строчкащілисті коаксіально розташовані капіляри з радіусами розташування 90мм і 65мм. Наводився шлак, що складається з вапна і плавикового шпату аналогічно відомому. Перемішування виробляли за допомогою продування розплаву аргоном. Швидкість конвективних потоків регулювалася витратою газу на продування. В результаті такого продування шлак захоплювався і рівномірно розподілявся по всьому об'єму розплаву. Викидів і випліскувань по периферії тігля не спостерігалося. Процес десульфурациі проводили на передільному чавуні із змістом сірки не менше 0,02% масових часток (ГОСТ 805-95). Після десульфурациі за допомогою продування аргоном протягом 10мін зміст сірки скоротилося до 0,005% масових часток. У відливаннях повністю відсутній брак по газових раковинах. Під час продування індуктор відключався. Після завершення продування шлак видаляли. Перед зливом чавуну проводилася корекція температури. Джерела інформації: 1. УДК 669.14.054. Д.А. Лубовий. Запсибметкомбінат, НфіКемГу. Аналіз кінетики десульфурації чавуну в індукційних печах промислової і середньої частоти методами статистичного моделювання. Новокузнецьк. Росія, http://www.nkfi.ru/nauka/conference/doc/45.doc. Підписне Тираж 28 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601