Модифіковане епоксикомпозитне покриття

Модифіковане епоксикомпозитне покриття, що містить адгезійний і поверхневий шари, виконані з композиції, яка містить епоксидну діанову смолу, отверджувач та дисперсний наповнювач, яке відрізняється тим, що оброблена електроіскровим полем композиція адгезійного шару як дисперсний наповнювач містить оксид титану, а оброблена 3 33272 4 ліпшує змочування часток наповнювача властивостями та адгезійною міцністю до чорних епоксидним олігомером за рахунок підвищення металів і сплавів. Для зшивання епоксидного зв'ятемператури зв'язувача, а також забезпечує міжзувача використано отверджувач поліетиленфазову взаємодію між радикалами макромолекул поліамін (ПЕПА) [ТУ 6-02-594-73]. Отверджувач у зв'язувача і частками наповнювача, що поліпшує зв'язувач вводили при стехіометричному співвідкогезійну міцність захисного покриття. ношенні компонентів. Оброблення епоксидної композиції з дисперсОксид титану вводили для підвищення когеним наповнювачем для поверхневого шару ультзійної міцності адгезійного шару, а також для збіразвуковим полем (до введення отверджувача) льшення адгезійної взаємодії на межі поділу фаз забезпечує утворення вільних активних радикалів "захисне покриття - металева основа". Введення у у зв'язувачі і подальшу їх рекомбінацію та інтенсиадгезійний шар наповнювача оксиду міді до вну взаємодію з активними центрами на поверхні 20мас.ч. на 100мас.ч. смоли ЕД-20 призводить до дисперсних часток, що поліпшує когезійну міцність зменшення об'єму полімеру у стані поверхневих і теплофізичні властивості покриття. шарів, при цьому адгезійна міцність покриття зниНанесення на стальну основу (Ст.3) методом жується. Введення оксиду міді понад 40мас.ч. на пневматичного розпилення адгезійного шару з 100мас.ч. смоли ЕД-20 зумовлює підвищення затовщиною 0,1-0,3мм, який містить 20-40мас.ч. оклишкових напружень у покритті внаслідок значної сиду титану дозволяє суттєво підвищити адгезійну кількості дефектів поверхневих шарів навколо диміцність розробленого покриття. Термообробка сперсних часток наповнювача. В такому випадку адгезійного шару при температурі Т=323±2К пропри експлуатації покриття швидко руйнується. Введення у поверхневий шар як основного дитягом t=1,5-2,0год забезпечує високий ступінь сперсного наповнювача коричневого шламу та зшивання епоксидної смоли на межі поділу фаз додаткового аеросилу при оптимальному вмісті "захисне покриття - металева основа". Виконання забезпечує формування стійкого до седиментації адгезійного шару з товщиною, яка менша 0,1мм і шару покриття з високою когезійною міцністю. Збібільша від 0,3мм, знижує показники адгезійної міцльшення вмісту коричневого шламу та оксиду ності покриття. Крім того, термообробка шару при хрому зумовлює виникнення напруженого стану та температурі, яка вища оптимальних режимів та з дефектів у поверхневих шарах, що призводить до тривалістю, більшою за t=2,0год, зумовлює змензменшення когезійної міцності і, відповідно, до шення міжшарової взаємодії, що погіршує захисні погіршення теплофізичних властивостей матеріавластивості покриття. Полімеризація шару при лу. температурно-часових режимах, які нижчі від опКоричневий шлам вводили для збільшення адтимальних значень, погіршує технологічні умови гезійної взаємодії на межі поділу фаз "наповнюформування покриття. вач-зв'язувач", що дозволяє у подальшому підвиПоверхневий шар з товщиною 1,0-1,5мм нанощити когезійну міцність і теплостійкість захисного сять на адгезійний шар після його попередньої покриття. Крім того, коричневий шлам, як доступполімеризації методом пневматичного розпиленний та структурноактивний наповнювач, вводили з ня. При подальшому твердненні це зумовлює добметою здешевлення вартості композиції та збільру взаємодію між шарами покриття, що значно шення адсорбційної взаємодії на межі поділу фаз поліпшує його фізико-механічні властивості. Вве"полімер-наповнювач", внаслідок значної кінетичдення в епоксидну матрицю як основного наповної, хімічної і магнітної активності дисперсних часнювача коричневого шламу та додаткового аероток. Коричневий шлам складається із суміші оксисилу і формування поверхневого шару при дів (мас.ч.): оксид заліза - 46-48, оксид алюмінію оптимальній товщині забезпечує значне підви7-9, оксид кремнію - 12-14, оксид кальцію - 18-21, щення теплостійкості і зниження термічного коефіоксид магнію - 1-2, оксид титану - 4-7, оксид ванацієнта лінійного розширення розробленого покритдію - 1,5-2,5, оксид олова - 0,9-1,6, оксид барію тя порівняно з прототипом. Таким чином, у 0,7-1,0, інші оксиди - до 100. З метою вилучення порівнянні з відомими технічними рішеннями заявінших домішок перед просіюванням проводили лений об'єкт та спосіб його формування має суточищення коричневого шламу методом ультразвутєві відмінності, а отримання позитивного ефекту кової обробки у водному розчині з наступним прозумовлено усією сукупністю ознак. сушуванням при температурі Т=443±2К протягом В таблиці 1 наведено приклади конкретного 1,5-2,0 годин. виконання композиції: технічні рішення згідно з Оброблення епоксидної композиції з дисперсзаявкою, контрольні приклади прототипу, а також ним наповнювачем для адгезійного шару електроїхні порівняльні властивості. іскровим полем (до введення отверджувача) по 5 33272 6 Таблиця 1 Модифіковане епоксикомпозитне покриття № Компоненти 1 2 Композиція згідно з винаходом І II III 3 4 5 Контрольні приклади І 6 II 7 III 8 IV 9 V 10 прототип VI VII VIII IX 11 12 13 14 Адгезійний шар 1 Епоксидна діанова смола 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Отверджувач поліетилен2 8 10 12 6 6 12 8 10 10 поліамін (ПЕПА) Наповнювач 3 Оксид титану, 10-20мкм 20 30 40 5 10 20 40 30 30 4 Склобій, 60мкм 5 Аеросил Обробка композиції електроіск+ + + + + + + + + 6 ровим полем Поверхневий шар 7 Епоксидна діанова смола 100 100 100 100 100 100 100 100 100 8 Новолачна фенольна смола Отверджувач поліетилен9 8 10 12 6 6 12 8 10 10 поліамін (ПЕПА) наповнювач 10 Коричневий шлам, 63мкм 60 70 80 40 50 70 70 80 60 11 Аеросил, 1-3мкм 2 3 4 0,5 1 2 4 2 4 12 Тугоплавка комплексна сполука 13 Червоний шлам, 10-20мкм Оброблення композиції ультра14 + + + + + + + + + звуковим полем Характеристики епоксикомпозитного покриття 1 Теплостійкість, Т, К 112 110 112 104 105 110 111 114 108 Термічний коефіцієнт лінійного 2 3,1 3,3 3,1 3,5 3,6 3,0 3,2 3,5 3,5 розширення, α×10 -5, К-1 X 15 I 16 II 17 ІІІ 18 100 100 100 100 100 100 100 12 8 14 15 10 12 40 20 50 60 80 2 120 160 3 4 + + + + " 15 100 100 100 100 100 100 100 30 40 50 12 8 14 15 10.0 10.0 10.0 60 3 80 3 90 100 5 6 - 100 140 180 40 50 60 + + + + 108 107 103 102 46 46 48 3,0 3,1 3,7 3,6 7,4 7,0 7,2 Примітка: + оброблення композиції енергетичними полями; - оброблення композиції енергетичними полями не проводили. Термічний коефіцієнт лінійного розширення досліджували у діапазоні температур ΔТ=293-393К Теплостійкість (за Мартенсом) KM визначали згідно з [ГОСТ 21341-75]. Термічний коефіцієнт лінійного розширення визначали за зміною довжини зразка при зміні температури в стаціонарних умовах [ГОСТ 15173 Комп’ютерна верстка Л.Литвиненко 70]. Зовнішні параметри зразків: 50´10´10мм. Кількість зразків для кожної партії вибирали не менше трьох. Абсолютне видовження визначали як різницю видовжень зразків і кварцових наконечників. Підписне Тираж 26 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601