Труба нафтового сортаменту для розвальцювання у свердловині та дуплексна нержавіюча сталь для труб нафтового сортаменту, придатних для розвальцювання

1. Труба нафтового сортаменту для розвальцювання у свердловині, виготовлена з дуплексної нержавіючої сталі, яка має склад, що включає, мас. %: від 0,005 % до 0,03 % С, від 0,1 % до 1,0 % Si, від 0,2 % до 2,0 % Мn, найбільше 0,04 % Р, найбільше 0,015 % S, від 18,0 % до 27,0 % Сr, від 4,0 % до 9,0 % Ni, найбільше 0,04 % Аl і від 0,05 % до 0,40 % N, а решту складає Fe та домішки, і структуру, яка включає частку аустеніту в інтервалі від 40 % до 90 %, причому вказана труба нафтового сортаменту має межу текучості від 276 МПа до 655 МПа та однорідне подовження більше 20 %. 2. Труба за п. 1, причому вказана дуплексна нержавіюча сталь додатково містить найбільше 2,0мас. % Са. 3. Труба за п. 1 або п. 2, причому вказана дуплексна нержавіюча сталь додатково містить один або декілька елементів, вибраних з групи, яка включає найбільше 4,0 мас. % Мо і найбільше 5,0 мас. % W. 4. Труба за будь-яким з пп. 1-3, причому вказана дуплексна нержавіюча сталь додатково містить C2 2 UA 1 3 90217 4 стінки свердловини від обвалення. Традиційний Японії 2005-146414 А, u-Е1 у таблицях 2-1 та 2-2). метод спорудження свердловини полягає у настуТому, розкрита вище ділянка розтруба не може пному. Спочатку свердловину бурять на задану деформуватися рівномірно. глибину і спускають першу обсадну трубу. Потім, Задачею даного винаходу є розробка труб коли свердловина пробурена додатково на задану нафтового сортаменту для розвальцювання, які глибину, спускають другу обсадну трубу, яка має мають високу здатність до розвальцювання. Зокзовнішній діаметр менше, ніж внутрішній діаметр рема, він стосується труб нафтового сортаменту, спущеної першої обсадної труби. Таким чином, які мають значення однорідного подовження більзгідно з традиційним методом спорудження сверше 20%. дловини, зовнішні діаметри спускних обсадних Щоб вирішити поставлену задачу, автори витруб послідовно зменшуються по мірі буріння свенаходу вивчили однорідне подовження різних тирдловини вглиб. Тому, по мірі заглиблювання напів сталі. В результаті автори винаходу встановифтової свердловини внутрішні діаметри обсадних ли, що дуплексна нержавіюча сталь, яка містить труб у верхній частині свердловини (поблизу позадані хімічні компоненти, має рівномірне подовверхні землі) збільшуються. Як результат цього, ження, що значно перевищує цей показник для збільшується площа буріння, що різко збільшує вуглецевої сталі і мартенситної нержавіючої сталі. вартість буріння. Автори винаходу додатково вивчили і встаноНовий метод зниження площі буріння і таким вили, що для того, щоб одержати трубу нафтового чином зниження вартості буріння розкритий у пасортаменту, яка має однорідне подовження більтенті Японії 7-507610 А і пояснювальній записці до ше 20%, мають виконуватися наступні вимоги. міжнародної публікації WO 98/00626. Метод, за(1) Частка аустеніту в дуплексній нержавіючій пропонований у даних документах, полягає у насталі становить величину в інтервалі від 40% до ступному. У свердловину спускають обсадну трубу 90%. У даному документі частку аустеніту вимірюС3, яка має зовнішній діаметр менше, ніж внутрішють наступним методом. Вирізають зразок для ній діаметр ID1 обсадних труб С1 та С2, вже спувипробувань з довільної частини труби нафтового щених у свердловину. Потім спущену обсадну сортаменту для розвальцювання. Зразок механічтрубу С3 розвальцьовують, так що її внутрішній но шліфують і піддають електролітичному травдіаметр стає рівним внутрішньому діаметру ID1 ленню в розчині КОН з концентрацією 30мол.%. раніше спущених обсадних труб С1 та С2, як покаТравлену поверхню зразка оглядають під оптичзано на Фіг. Згідно зі способом, обсадну трубу розним мікроскопом 400-кратного збільшення за довальцьовують всередині свердловини, і тому непомогою окуляра шкали з 25-лінійною решіткою і має необхідності збільшувати площу буріння, якщо частку аустеніту вимірюють методом голкового споруджувана нафтова свердловина є глибокою. щупа згідно з ASTM E562. Тому, площа буріння може бути знижена. Крім то(2) Межу текучості доводять до величини в інго, кількість необхідних сталевих труб може бути тервалі від 276МПа до 655МПа. У даному докумезменшена, оскільки відпадає необхідність в обсанті межа текучості являє собою напруження при дних трубах великого розміру. розтягненні 0,2% згідно із стандартом ASTM. Коли Таким чином, труби нафтового сортаменту трубу нафтового сортаменту для розвальцювання для розвальцювання у свердловині повинні мати залишають як загартовану в твердому розчині, здатність до однорідної деформації при розвальмежа текучості лежить у вказаному вище інтервалі цюванні (яку далі за текстом називають «здатністю значень. Тут вираз «як загартовану в твердому труби до розвальцювання»). Для того, щоб одеррозчині» означає стан, в якому після загартування жати високий показник здатності труби до розватвердого розчину ніякої іншої термічної обробки льцювання, необхідно забезпечити здатність до або ніякої іншої холодної обробки не здійснювали, деформації без локального стиснення в процесі за винятком холодної правки. обробки, іншими словами, однорідне подовження, Даний винахід розроблений на основі вищеяке можна оцінити випробуванням при розтягнензгаданих виявлених фактів, і винахід можна сфорні, повинно бути високим. мулювати таким чином. Зокрема, як показано на Фіг., в ділянці розтруТруби нафтового сортаменту для розвальцюба 10, де обсадні труби вертикально розміщують вання згідно з винаходом розвальцьовують у свеодна на одну внапуск, ступінь розвальцювання рдловині. Труби нафтового сортаменту для розватруби є максимальним. Розглядаючи ступінь розльцювання згідно з винаходом формують з вальцювання в ділянці розтруба, потрібно зазнадуплексної нержавіючої сталі, яка має склад, який чити, що однорідне подовження труби нафтового включає, у відсотках за масою, від 0,005% до сортаменту для розвальцювання переважно ста0,03% С, від 0,1% до 1,0% Si, від 0,2% до 2,00% новить більше 20%. Mn, найбільше 0,04% Р, найбільше 0,015% S, від Патент Японії 2005-146414 А пропонує безшо18,0% до 27,0% Cr, від 4,0% до 9,0% Ni, найбільше вну трубу нафтового сортаменту для розвальцю0,04% Аl і від 0,05% до 0,40% N, а інше складає Fe вання. Структура запропонованої труби нафтового та домішки, а структура включає частку аустеніту в сортаменту включає феритову фазу трансформаінтервалі від 40% до 90%. Труби нафтового сорції і фази низькотемпературної трансформації (такі таменту мають межу текучості від 256МПа до як бейніт, мартенсит і фаза бейнітного фериту) і 655МПа та однорідне подовження більше 20%. має високу здатність труби до розвальцювання. У даному документі «однорідне подовження» Однак, однорідне подовження кожного зразка для означає деформацію в точці максимального нававипробувань у запропонованому варіанті здійснтаження при випробуванні при розтягненні. Частнення винаходу не перевищує 20% (див. патент ка аустеніту являє собою частку площі аустеніту. 5 90217 6 Дуплексна нержавіюча сталь може додатково сталі, вміст Cr повинен становити не менше 18%. містити найбільше 2,0% Cu. Дуплексна нержавіюЗ іншого боку, якщо вміст Cr перевищує 27%, відча сталь може додатково містити один або декільбувається прискорене утворення інтерметалічних ка елементів, вибраних з групи, яка включає найсполук. Тому вміст Cr становить від 18% до 27,0%, більше 4,0% Мо і найбільше 5,0% W. Дуплексна переважно від 20,0% до 26,0%. нержавіюча сталь може додатково містити один Ni: від 4,0% до 9,0% або декілька елементів, вибраних з групи, яка Нікель стабілізує фазу аустеніту. Якщо вміст включає найбільше 0,8% Ті, найбільше 1,5% V та Ni дуже малий, кількість фериту в сталі є надмірнайбільше 1,5% Nb. Дуплексна нержавіюча сталь ною, і характерна властивість дуплексної нержаможе додатково містити один або декілька елемевіючої сталі не виявляється. Розчинність Ni у твентів, вибраних з групи, яка включає найбільше рдому розчині фериту мала, і збільшення кількості 0,02% В, найбільше 0,02% Са і найбільше 0,02% фериту викликає осадження нітриду, що погіршує Mg. корозійну стійкість. З іншого боку, надмірний вміст Дуплексна нержавіюча сталь згідно з винахоNi знижує кількість фериту в сталі, і характерна дом використовується для виготовлення вищеназвластивість дуплексної нержавіючої сталі не виявваних труб нафтового сортаменту для розвальцюляється. Крім того, надмірний вміст Ni викликає вання. осадження -фази. Тому вміст Ni становить від На Фіг. представлений схематичний вигляд 4,0% до 9,0%, переважно від 5,0% до 8,0%. для ілюстрації нового способу спорудження сверAl: 0,040% або менше дловини, з якої добувають нафту або газ. Алюміній є ефективним розкиснювачем. ОдДалі будуть детально описані варіанти здійснак, якщо вміст Al перевищує 0,040%, підвищуєтьнення винаходу. ся кількість включень у сталі, що погіршує ударну Трубу нафтового сортаменту згідно з варіанв'язкість і корозійну стійкість. Тому вміст Al станотом здійснення винаходу формують з дуплексної вить не більше 0,040%. нержавіючої сталі, яка має наступні хімічний склад N: від 0,05% до 0,40% і структуру металу. Далі за текстом «%», вказаний Азот стабілізує фазу аустеніту і також поліпдля елементів, позначають «% за масою». шує термостійкість і корозійну стійкість дуплексної 1. Хімічний склад нержавіючої сталі. Щоб досягнути відповідного С: від 0,005% до 0,03% співвідношення між фазою фериту і фазою аустеВуглець стабілізує фазу аустеніту. Щоб ефект ніту в сталі, вміст N повинен становити не менше виявився ефективно, вміст В становить не менше 0,05%. З іншого боку, якщо вміст перевищує 0,005%. Хоча, якщо вміст С перевищує 0,03%, то 0,40%, виникає дефект, що приписується утворенвідбувається більш легке осадження карбіду, що ню порожнин. Також погіршуються ударна в'язкість знижує корозійну стійкість по межах зерна. Тому і корозійна стійкість сталі. Тому вміст N становить вміст С становить від 0,005% до 0,03%. від 0,05% до 0,40%, переважно від 0,1 до 0,35%. Si: від 0,1% до 1,0% Потрібно звернути увагу, що інша частина дуКремній розкиснює сталь. Щоб забезпечити плексної нержавіючої сталі згідно з винаходом ефект, вміст Si становить не менше ніж 0,1%. Одскладається з Fe та домішок. нак, якщо вміст Si перевищує 1,0%, прискорено Дуплексна нержавіюча сталь для труб нафтоутворюються внутрішньометалеві сполуки, що вого сортаменту для розвальцювання згідно з вазнижує здатність до гарячої обробки. Тому вміст Si ріантом здійснення винаходу додатково може місстановить від 0,1% до 1,0%. тити Cr замість частини Fe, якщо це необхідно. Mn: від 0,2% до 2,0% Cu: 2,0% або менше Марганець розкиснює і десульфуризує сталь і, Мідь є необов'язковим елементом і поліпшує як результат цього, поліпшує здатність до гарячої корозійну стійкість сталі. Однак надмірна кількість обробки. Марганець також підвищує розчинність N Cu знижує здатність сталі до гарячої обробки. Тоу твердому розчині. Щоб ефективно забезпечити му вміст Cu становить не більше 2,0%. Потрібно ефект, вміст Mn повинен становити не менше звернути увагу, що для ефективного забезпечення 0,2%. З іншого боку, якщо вміст Mn перевищує вищеназваного ефекту, вміст Cu переважно ста2,0%, знижується корозійна стійкість. Тому вміст новить не менше 0,2%. Однак, якщо вміст Cu стаMn становить від 0,2% до 2,0%. новить менше 0,2%, вищеназваний ефект може Р: 0,04% або менше бути досягнутий тільки частково. Фосфор є домішкою, яка прискорює центральЗа необхідності дуплексна нержавіюча сталь ну сегрегацію і знижує опір розтріскуванню сульдля труб нафтового сортаменту для розвальцюфіду під дією напруження. Тому вміст Ρ переважно вання згідно з варіантом здійснення даного винастановить якомога меншу величину. Тому вміст Ρ ходу може додатково містити один або декілька становить не більше ніж 0,04%. елементів, вибраних з групи, яка включає Мо та W S: 0,015% або менше замість частини Fe. Сірка є домішкою і знижує здатність до гарячої Mo: 4,0% або менше обробки. Тому вміст S переважно становить якоW: 5,0% або менше мога меншу величину. Тому вміст S становить не Молібден і вольфрам є необов'язковими елебільше ніж 0,015%. ментами. Дані елементи поліпшують стійкість до Cr: від 18% до 27% утворення раковин при корозії і стійкість до відкХром поліпшує корозійну стійкість до діоксиду ладення окалини при корозії. Однак надмірний вуглецю. Щоб забезпечити достатній опір корозії вміст Мо і надмірний вміст W викликає більш легке під дією діоксиду вуглецю дуплексної нержавіючої осадження -фази, що окрихчує сталь. Тому вміст 7 90217 8 Мо становить не більше 4,0%, а вміст W становить льцювання згідно з винаходом, має структуру мене більше 5,0%. Щоб ефективно забезпечити виталу, яка включає фазу фериту і фазу аустеніту. щеназваний ефект, вміст Мо переважно становить Вважається, що фаза аустеніту, як м'яка фаза, не менше 2,0%, а вміст W переважно становить не визначає поліпшення показника однорідного подоменше 0,1%. Однак, якщо вміст Мо і вміст W менвження. ше вказаних вище меж, вищеназваний ефект виЧастка аустеніту в сталі становить від 40% до являється лише частково. 90%. У даному документі частка аустеніту являє При необхідності дуплексна нержавіюча сталь собою частку площі, виміряну таким чином. Вирідля труб нафтового сортаменту для розвальцюзають зразок для випробувань з довільної частини вання згідно з варіантом здійснення винаходу мотруби нафтового сортаменту для розвальцювання же додатково містити один або декілька елемені механічно шліфують, а потім відшліфований зратів, вибраних з групи, яка включає Ті, V та Nb зок піддають електролітичному травленню в роззамість частини Fe. чині КОН з концентрацією 30мол.%. Травлену поТі: 0,8% або менше верхню зразка оглядають під оптичним V: 1,5% або менше мікроскопом 400-кратного збільшення з окулярами Nb: 1,5% або менше шкали з 25-лінійною решіткою, і частку аустеніту Титан, ванадій і ніобій є необов'язковими елевимірюють методом голкового щупа згідно з ASTM ментами. Дані елементи поліпшують міцність стаE562. лі. Однак, якщо вмісти даних елементів є надмірЯкщо частка аустеніту становить менше 40%, ними, знижується здатність сталі до гарячої однорідне подовження знижується до 20% або обробки. Тому вміст Ті становить 0,8% або менше, менше. З іншого боку, якщо частка аустеніту перевміст V становить 1,5% або менше і вміст Nb ставищує 90%, падає корозійна стійкість сталі. Тому новить 1,5% або менше. Щоб ефективно забезпечастка аустеніту становить від 40% до 90%. Частка чити вищеназваний ефект, вміст Ті переважно аустеніту переважно становить від 40% до 70%, становить не менше 0,1% і вміст V переважно стабільш переважно від 45% до 65%. новить не менше 0,05%. Вміст Nb переважно ста3. Спосіб виробництва новить не менше 0,05%. Однак, якщо вмісти Ті, V Трубу нафтового сортаменту для розвальцюта Nb становлять менше вказаних вище нижніх вання згідно з винаходом виготовляють наступним меж, вищеназваний ефект може бути досягнутий способом. лише частково. Розплавлену сталь, яка має вищезгаданий Ті: 0,05% або менше склад, відливають і формують у заготовки. ОдерТитан (Ті) з'єднується з N з утворенням TiN та жану заготовку піддають гарячій обробці і роблять обмежує укрупнення кристалічних зерен в інтерз неї трубу нафтового сортаменту для розвальцювалі високих температур. Однак, якщо вміст Ті вання. Як метод гарячої обробки використовують, перевищує 0,05%, Ті з'єднується з С з утворенням наприклад, метод Маннесмана. Як гаряча обробка ТіС, який знижує ударну в'язкість сталі. Тому вміст може бути здійснена гаряча екструзія або гаряче Ті становить 0,05% або менше. Потрібно звернути кування. Виготовлена труба нафтового сортаменувагу, що ефект обмеження укрупнення кристалічту для розвальцювання може бути безшовною них зерен досягається в деякій мірі, якщо вміст Ті трубою або зварною трубою. становить приблизно 0,001%, що становить прибТрубу нафтового сортаменту для розвальцюлизно рівень вмісту домішки, тоді як ефект більш вання після гарячої обробки піддають загартуванчітко виявляється, якщо вміст Ті перевищує ню твердого розчину. Температура загартування 0,005%. твердого розчину в цей час становить від 1000°С Дуплексна нержавіюча сталь для труб нафтодо 1200°С. Якщо температура загартування твервого сортаменту згідно з варіантом здійснення дого розчину становить менше 1000°С, то відбувавинаходу додатково містить один або декілька ється осадження -фази, що окрихчує сталь. Межа елементів, вибраних з групи, яка включає В, Са та текучості підвищується і перевищує 655МПа внаMg замість частини Fe. слідок осадження -фази, і тому однорідне подовВ: 0,02% або менше ження досягає 20% або менше. З іншого боку, якСа: 0,02% або менше що температура загартування твердого розчину Mg: 0,02% або менше перевищує 1200°С, то частка аустеніту істотно Бор, кальцій і марганець є необов'язковими знижується і стає менше 40%. Температура загарелементами. Дані елементи поліпшують здатність тування твердого розчину переважно становить сталі до гарячої обробки. Однак, якщо вмісти давід 1000°С до 1175°С, більш переважно від 1000°С них елементів є надмірними, знижується корозійна до 1150°С. стійкість сталі. Тому вміст В, вміст Са і вміст Mg у Труба нафтового сортаменту для розвальцюкожному випадку не перевищує 0,02%. Щоб більш вання згідно з винаходом знаходиться в стані «заефективно забезпечити вищеназваний ефект, гартованого твердого розчину» (так званий матевміст В, вміст Са і вміст Mg у кожному випадку ріал в стані загартованого твердого розчину). переважно становить не менше 0,0002%. Однак, Зокрема, трубу використовують як продукт відразу якщо вмісти В, Са та Mg становлять менше, ніж після загартування твердого розчину без здійснижні межі, то вищеописаний ефект може бути нення іншої термічної обробки і холодної обробки досягнутий лише частково. (такої як обтиснення в холодному стані або прокат 2. Структура металу на пілігримовому стані) за винятком холодної праДуплексна нержавіюча сталь, яка утворює вки. Таким чином, оскільки труба нафтового сорсталеву трубу нафтового сортаменту для розватаменту для розвальцювання згідно з винаходом 9 90217 10 знаходиться в стані «загартованого твердого розПотрібно зазначити, що, якщо холодну обробчину», то межа текучості може лежати в інтервалі ку здійснюють після загартування твердого розчивід 276МПа до 655МПа (від 40кг/кв. дюйм до ну, межа текучості перевищує 655МПа. Тому од95кг/кв. дюйм). Вважається, що в такому випадку норідне подовження становить менше 20%. однорідне подовження перевищує 20%, а висока Приклад здатність до розвальцювання досягається навіть у Множину сталевих продуктів, які мають хімічні свердловині. Потрібно зазначити, що, якщо межа склади, показані в таблиці, відливали і формували текучості перевищує 655МПа, однорідне подовзаготовки. Одержані заготовки піддавали гарячому ження становить 20% або менше. Для труби нафкуванню і гарячому прокату, та одержували мнотового сортаменту для розвальцювання необхідна жину сталевих пластин для випробувань, які маміцність визначеного рівня, а межа текучості стають товщину 30мм, ширину 120мм і довжину новить 276МПа або більше. 300мм. У таблиці типи сталі для номерів дослідів надані в стовпці «структура». У таблиці «D» означає дуплексну нержавіючу сталь, «С» означає вуглецеву сталь і «М» означає мартенситну нержавіючу сталь. Щодо таблиці, досліди №№ 1-11 і 21 та 23 стосуються дуплексної нержавіючої сталі. Досліди №№ 12-14 стосуються вуглецевої сталі і досліди №№ 15-20 стосуються мартенситної нержавіючої сталі. Сталеві пластини в дослідах №№ 1-23 піддавали термічній обробці, як описано в стовпці «термічна обробка», і холодній обробці в таблиці. Зокрема, сталеві пластини в дослідах №№ 1-11 піддавали загартуванню твердого розчину в температурному інтервалі від 1050°С до 1150°С («ST» в стовпці «термічна обробка» в таблиці). Температура загартування твердого розчину для кожної із сталевих пластин показана в стовпці «температура ST» в таблиці. Сталеві пластини в дослідах №№ 1-11 являли собою кожна так званий «загартований в твердому розчині» матеріал без проведення іншої термічної обробки або холодної обробки, такої як обтиснення в холодному стані, після загартування твердого розчину. Сталеві пластини в дослідах №№ 12-20 загартовували при 920°С, а потім відпускали в температурному інтервалі від 550°С до 730°С («QT» в стовпці «термічна обробка» в таблиці). Сталеву пластину в досліді № 21 піддавали загартуванню твердого розчину при температурі менше ніж 1000°С, а сталеву пластину в досліді № 22 піддавали загартуванню твердого розчину при температурі вище ніж 1200°С. Сталеві пластини в дослідах № 21 та 22 являють собою «загартовані в твердому розчині» матеріали. Сталеву пластину в досліді № 23 піддавали загартуванню твердого розчину при 1085°С з подальшим холодним волочінням. Вимірювання частки аустеніту Для сталевих пластин з дуплексної нержавіючої сталі в дослідах №№ 1-11 і 21 та 23 після термічної обробки вимірювали частку аустеніту. Зокрема, з кожної з даних сталевих пластин вирізали зразок для випробувань. Відібрані зразки для випробувань механічно шліфували, і шліфовані зразки для випробувань піддавали електролітичному травленню в розчині КОН з концентрацією 30мол.%. Травлені поверхні зразків оглядали під оптичним мікроскопом 400-кратного збільшення за шкалою окулярів з 25-лінійною решіткою в 16 полях зору. Частку аустеніту (%) одержували для кожного із спостережуваних полів зору. Частки аустеніту (%) вимірювали методом голкового щупа згідно з ASTM E562. Середнє значення частки аустеніту (%) для кожного з полів зору надане в стовпці «γ» у таблиці. Випробування при розтягненні 11 90217 12 Зразок у вигляді круглого стрижня, який має кучості перевищувала верхню межу інтервалу, зовнішній діаметр 6,35мм, довжину паралельних визначеного винаходом, і однорідне подовження стінок 25,4мм, вирізали з кожної сталевої пластини не перевищувало 20%. Ймовірно це зумовлене 1-23 у подовжньому напрямку і піддавали випротим, що температура загартування твердого розбуванню на розтягнення при кімнатній температучину була низькою, і тому не відбулося осадження рі. Значення межі текучості (МПа), одержані при -фази, яка підвищує межу текучості. випробуванні при розтягненні, представлені в стоОскільки сталева пластина в досліді № 22 певпці «YS» в таблиці, значення міцності при розтягревищувала 1200°С, частка аустеніту була менше ненні (МПа) надані в стовпці «TS» в таблиці і зна40%, і однорідне подовження не перевищувало чення однорідного подовження (%) надані в 20%. Сталева пластина в досліді № 23 не являла стовпці «UE» в таблиці. Напруження при розтягсобою матеріал «загартований в твердому розчиненні на 0,2% згідно із стандартом ASTM визначані», але була піддана холодній обробці після загали як межу текучості (YS). Спотворення зразка в ртування твердого розчину. Тому межа текучості точці максимального навантаження приймали як перевищила верхню межу інтервалу, визначеного однорідне подовження (%). винаходом, і однорідне подовження склало не біРезультати випробувань льше 20%. Щодо таблиці, сталеві пластини в дослідах Хоча варіанти здійснення даного винаходу ро№№ 1-11, кожна, мали хімічний склад, структуру зглянуті і проілюстровані в деталях, потрібно чітко металу і межу текучості в інтервалах значень, вирозуміти, що пояснення і приклад надані для того, значених винаходом, і тому значення їх одноріднощоб показати, як здійснюється винахід, і їх не трего подовження всі перевищували 20%. ба розглядати як такі, що обмежують суть та обсяг З іншого боку, сталеві пластини в дослідах претензій. Винахід може бути втілений в різних №№ 12-20 не були виготовлені з дуплексної нермодифікованих формах без відхилення від суті та жавіючої сталі, і тому значення їх однорідного пообсягу претензій. довження не перевищували 20%. Труби нафтового сортаменту для розвальцюСталева пластина в досліді № 21 була виготовання і дуплексна нержавіюча сталь згідно з винавлена з дуплексної нержавіючої сталі і мала хімічходом застосовні до труб нафтового сортаменту ний склад у межах інтервалу, визначеного винахота особливо застосовні як труби нафтового сортадом, але температура загартування твердого менту для розвальцювання в свердловині. розчину становила менше 1000°С. Тому межа те Комп’ютерна верстка О. Гапоненко Підписне Тираж 26 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601