Спосіб формування укосу уступу при вибуховій відбійці гірничих порід

1. Спосіб формування укіса уступу при вибуховій відбійці гірничих порід, вмикаючим буріння свердловин у межах контуру уступу, розміщення у них зарядів вибухових речовин, формування поглинача хвиль напруження, підривання свердловин і відробку підірваних порід, відмінний тим, що поглинач хвиль напруження формують на верхній площадці уступу над охороняємою часткою уступу у вигляді надуступу, причому надуступ формують від проектної лінії контуру уступу мінімальної висоти, визначаємої із виразу r уст 1 hmin = Hуст × rн 3 28734 вації гірничої маси верхньої частки уступу висотою, рівною мінімальній висоті надуступу до лінії контуру, або надуступ формують укладанням на верхню площадку уступу блоків із монолітного матеріалу, або надуступ формують за допомогою укладання на верхню площадку уступу тверднущого матеріалу, або надуступ формують за допомогою відсипки на верхню площадку уступу гірничої маси. Суттєвими ознаками запропонованого винаходу є: - буріння свердловин у межах контуру уступу; - розміщення в пробурених свердловинах зарядів ВР; - формування поглинача хвиль напруження; - підривання свердловин; - відробка підірваних порід; - формування поглинача хвиль напруження на верхній площадці уступу над охороняємою часткою уступу у вигляді надуступу; - формування надуступу від проектної лінії контуру уступу мінімальної висоти, визначаємої із виразу; - формування надуступу за допомогою свердловин вищележачого уступу довжиною, рівною мінімальній висоті надуступу, з кутом укісу 45-90°; - формування надуступу за допомогою попереднього буріння, підривання і екскавації гірничої маси верхньої частки уступу висотою, рівною мінімальній висоті надуступу до лінії контуру; - формування надуступу укладанням на верхню площадку уступу блоків із монолітного матеріалу; - формування надуступу за допомогою укладання на верхню площадку уступу тверднущого матеріалу; - формування надуступу за допомогою відсипки на верхню площадку уступу гірничої маси. Новими суттєвими ознаками, необхідними і достатніми у всіх випадках, на які поширюються запитувані об'єми правової охорони, є: - формування поглинача хвиль напруження на верхній площадці уступу над охороняємою часткою уступу у вигляді надуступу; - формування надуступу від проектної лінії контуру уступу мінімальної висоти, визначаємої із виразу. Новими суттєвими ознаками, характеризуючими винахід тільки в частковому випадку, при особливих умовах його виконання, будуть: - формування надуступу за допомогою недобуру свердловин вищележачого уступу довжиною, рівною мінімальній висоті надуступу, з кутом укісу 45-90°; - формування надуступу за допомогою попереднього буріння, підривання і екскавації гірничої маси верхньої частки уступу висотою, рівною мінімальній висоті надуступу до лінії контуру; - формування надуступу укладанням на верхню площадку уступу блоків із монолітного матеріалу; - формування надуступу за допомогою укладання на верхню площадку уступу тверднущого матеріалу; - формування надуступу за допомогою відсипки на верхню площадку уступу гірничої маси. межами площини контуру, чим знижується стійкість укісу уступу і зменшується кут укісу; - великі витрати на буропідривні роботи, у зв'язку з тим, що формування поглинача хвиль напруження у вигляді екраніруючої щілини тріщин великих об'ємів буропідривних робіт для розміщення зарядів у контурних свердловинах, які бурять на відстанях у 2¸4 рази меншими, ніж відстані між свердловинами зарядів дробіння. Причинами, перешкоджаючими одержанню технічного результату запропонованого винаходу прототипом є: - формування поглинача хвиль напруження проводять у вигляді екраніруючої щілини, що приводить до необхідності буріння у контурній площині свердловин на дуже близьких відстанях, а це ускладнює технологію формування укісу уступу у породах з направленням напластування не збіжним з площиною контуру уступу і приведе до великих витрат на буропідривні роботи; - створення екраніруючої щілини у контурній площині при вибуху зарядів у контурних свердловинах відбувається не повним (не суцільним) в площині контуру, внаслідок чого хвилі напруження від заряду останнього ряду дробіння проникають у законтурний масив, знижуючи його міцність і створюють воронку (викиду) дробіння за межами площини контуру, що відповідно знижує і стійкість укісу уступу з зменшенням кута укісу. Задачею винаходу є розробка способу формування укісу уступу при вибуховій відбійці гірничих порід, у якому шляхом забезпечення можливості створення різниці напруження у масиві необхідних для його руйнування по площині контуру і відбивання, і поглинання хвиль напруження при вибуху зарядів попередніх рядів від надуступу за рахунок створення лінії найменшого опору заряду за контуром уступу більше, ніж перед контуром, досягають спрощення технології формування укісу уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і збільшення його стійкості зі збереженням заданого кута при зниженні витрат на буропідривні роботи. Поставлена задача досягається тим, що у способі формування укісу уступу при вибуховій відбійці гірничих порід, вмикаючим буріння свердловин у межах контуру уступу, розміщення у них зарядів вибухових речовин, формування поглинача хвиль напруження, підривання свердловин і відробку підірваних порід згідно з винаходом поглинач хвиль напруження формують на верхній площадці уступу над охороняємою часткою уступу у вигляді надуступу, причому надуступ формують від проектної лінії контуру уступу мінімальної висоти, визначаємої із виразу r уст 1 hmin = Hуст rн 3 де Нуст - висота уступу, м; rуст - щільність порід уступу, т/м3; rн - щільність матеріалу надуступу, т/м3. Окрім того надуступ формують за допомогою недобуру свердловин вищележачого уступу довжиною, рівною мінімальній висоті надуступу, з кутом укісу 45-90° або надуступ формують за допомогою попереднього буріння, підривання і екска 2 28734 уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і підвищує стійкість укісу уступу зі збереженням заданого кута при зменшенні витрат на буропідривні роботи. У випадку формування надуступу за допомогою відсипки на верхню площадку уступу гірничої маси не потрібно виробництво буропідривних робіт при створенні надуступу, використовуючи матеріал із раніше підірваної гірничої маси на кар'єрах з великою потужністю, а це ще більше спрощує технологію формування укісу уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і збільшує стійкість укісу уступу зі збереженням заданого кута при зменшенні витрат на буропідривні роботи. Внаслідок використання сукупності відомих і нових суттєвих ознак стало можливим створити універсальний, дешевий і технологічний спосіб формування укісу уступу при підривній відбійці гірничих порід не вимагає додаткових витрат на його здійснення і дозволяє одержати новий технічний результат, полягає в спрощенні технології формування укісу уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і збільшенні стійкості укісу уступу зі збереженням заданого кута укісу при зниженні витрат на буропідривні роботи. Суттєвість винаходу пояснюється рисунками, де: - фіг. 1 - схема формування укісів уступів над гранично стійкими кутами методом недобуру свердловин вищележачого уступу; - фіг. 2 - схема впливу висоти надуступу на кут борту кар'єру; - фіг. 3 - схема утворення і поширення ударних хвиль від підриву зарядів ВР з поглиначем хвиль напруження у вигляді щілини; - фіг. 4 - схема утворення і поширення ударних хвиль від підриву зарядів ВР з поглиначем хвиль напруження у вигляді надуступу; - фіг. 5 - схема формування укісів уступу методом попереднього буріння, підривання і екскавації верхньої частки уступу. Спосіб здійснюється таким чином. При підході гірничих робіт на вищележачому уступі 1 (фіг. 1) до лінії контуру 2 над охороняємою часткою 3 уступу 4 формують поглинач хвиль напруження у вигляді надуступу 5 методом недобуру свердловин 6 вищележачого уступу 1 або (фіг. 5) попереднім бурінням, підриванням і екскавацією верхньої частки 7 уступу 8. Після екскавації підірваної гірничої маси вищележачого уступу 1 (фіг. 1) або верхньої частки 7 уступу 8 (фіг. 5) за лінією контуру створюється надуступ 5, виявляючийся поглиначем хвиль напруження, утворюючийся при підриві зарядів дробіння 9. Після екскавації гірничої маси підірваного уступу 8 створюється площина укісу уступу по лінії контуру 2. Надуступ 5 формують від проектної лінії контуру 2 уступу 1 над охороняємою часткою 3 уступу 8 мінімальною висотою, визначаємою із виразу (1). Для визначення мінімальної висоти надуступу 5 були виготовлені різної міцності (2, 4, 6 за шкалою проф. М.М. Протод'яконова) піщаноцементні моделі, причому висота надуступу 5 змінювалася і складала відповідно 0,1; 0,2; 0,33 і 0,5 висоти уступу 8. Після підриву зарядів дробіння 9 Внаслідок того, що поглинач хвиль напруження формують на верхній площадці уступу над охороняємою часткою уступу у вигляді надуступу відбувається відбивання, переважно розтягуючих хвиль напруження розвантаження від горизонтальної вільної поверхні, що є основним руйнуючим масив, що дозволяє зберегти законтурний масив від руйнування і воронкоутворення за лінією контуру без утворення екраніруючої щілини у площині контуру, а це сприяє спрощенню технології формування укісу уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і підвищенню його стійкості з зберіганням заданого кута при зниженні витрат на буропідривні роботи. Внаслідок того, що надуступ формують від проектної лінії контуру уступу мінімальної висоти, визначаємої із виразу r уст 1 hmin = Hуст (1) rн 3 де Нуст - висота уступу, м; rуст - щільність порід уступу, т/м3; rн - щільність матеріалу надуступу, т/м3, створюється різниця величин ліній найменшого опору для зарядів останнього ряду перед контуром і за контуром, забезпечуюча умови заряду камуфлету за контуром уступу, що виключає можливість воронкоутворення, при цьому не вимагає створення екраніруючої щілини, що сприяє спрощенню технології нормування укісу уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і збільшенню його стійкості з зберіганням заданого кута при зменшенні витрат на буропідривні роботи. У випадку, коли надуступ формують за допомогою недобуру свердловин вищележачого уступу довжиною, рівною мінімальній висоті надуступу, з кутом укісу 45-90°, при цьому заряди дробіння і довжина пробурених свердловин, що знаходяться над надуступом, зменшуються, а це ще більше спрощує технологію формування укісу уступу в породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і збільшує стійкість укісу уступу зі збереженням заданого кута укісу при зменшені витрат на буропідривні роботи. У випадку формування надуступу за допомогою попереднього буріння, підривання і екскавації гірничої маси верхньої частки уступу висотою, рівною мінімальній висоті надуступу до лінії контуру спрощується ведіння гірничих робіт, що сприяє спрощенню технології, особливо при формуванні укісів високих уступів у породах з направленням напластування не збігаючим з площиною контуру уступу і підвищенню його стійкості зі збереженням заданого кута при зменшенні витрат на буропідривні роботи. У випадку формування надуступу за допомогою укладання на верхню площадку уступу блоків із монолітного матеріалу або за допомогою укладання на верхню площадку уступу тверднущого матеріалу не потрібне виробництво буропідривних робіт при створенні надуступу і дозволяє використати, маючи у наявності будівельний матеріал у випадку невеликих об'ємів гірничих виробок, що ще більше спрощує технологію формування укісу 3 28734 більше ніж 60-70°, що не завжди забезпечить постановку борту під гранично-стійкими кутами. Фізична суттєвість процесів, виникаючих при дії зарядів на законтурний масив при використанні поглинача хвиль напруження у вигляді надуступу 5 (див. фіг. 4) для охорони законтурного масиву, показана на фіг. 4. Так як хвиля напруження зжаття 11 за лінією контуру 2 (у даному випадку за зарядом дробіння 9) проходить відстань r2 більшу, ніж r1, то і її амплітуда у точці В¢ буде меншою, ніж у точці А. Зменшення амплітуди відбувається за рахунок геометричного розсіювання енергії з віддаленням від джерела, а також із збільшенням втрат на пластичні деформації породи і нагрів її (дисипативні втрати), зв'язаних із збільшенням довжини шляху проходження хвиль. У принципі підбором висоти h надуступу 5 можна добитися такого ослаблення амплітуди хвилі напруження зжаття 11, що навіть після її відбивання від поверхні надуступу 5 її амплітуда Р2 не перевищить межі міцності на розтягування породи і руйнування масиву надуступу 5, а тим більше охороняємої частки 3 уступу 4, наприклад у точці В, за контуром не буде. Крім того, коли у точці А рух масиву уверх під дією хвилі розтягування 13 вже почнеться зі швидкістю V1, у точці В у цей момент швидкість руху породи буде близькою до нуля, а після підходу хвиль розтягування 13 у точці В буде рівна V2 по величині набагато меншою V1. Різниця у часі і в величині швидкостей спереду і за лінією контуру 2 приведе до створення зрушуючих напружень між руйнівною і охороняємою часткою 3 уступу 4, що забезпечує зріз уступу по лінії контуру 2. Як показано вище, висота надуступу 5, створеного із тієї ж породи, що і основний уступ, визначена експериментальним шляхом і виявилася рівною одної третини висоти уступу. Однак, якщо створити надуступ 5 із другого матеріалу більшої щільності, то втрати енергії в надуступі 5 пропорційно збільшуються, а значить для досягнення рівного ефекту його висоту можна зменшити, або збільшити, якщо матеріал надуступу 5 матиме щільність, меншу ніж щільність породи охороняємої частки 3 уступу 4. Тому формула визначення мінімальної висоти надуступу 5 доповнена і має остаточний вид: r уст 1 (1) hmin = × Hуст rн 3 де rуст - щільність порід уступу, т/м3; rн - щільність матеріалу надуступу, т/м3. Для визначення кута укісу надуступу 5, були виготовлені піщано-цементні моделі з висотою надуступу 5, рівною 0,33 висоти уступу 4 і кутами укісу надуступу 5, рівними 15°, 30°, 45°, 90°. Після підриву зарядів дробіння 9 по кожній моделі визначалась довжина тріщин всередині охороняємого масиву і радіус воронки дробіння в сторону охороняємого масиву. Результати дослідів названі у табл. 2. На основі получених результатів був визначений оптимальний інтервал кутів укісу надуступу, який складає 45-90°. Це кути, при яких немає тріщин, відходящих у глибину масиву, а воронки руйнування у глибину масиву від вибуху зарядів дробіння відсутні. моделі визначалась довжина тріщин всередині охороняємої частки 3 уступу 4 і радіус воронки дробіння в сторону охороняємого масиву. Результати дослідів названі у табл. 1. На основі отриманих результатів була визначена мінімальна висота надуступу, яка повинна бути рівна 1/3 Hуст при висоті надуступу меншої, ніж 0,33/1/3 висоти уступу, довжина тріщин в глибину масиву, від підриву зарядів дробіння, наприклад hmin=0,1 Hуст склала 10¸12 см, а радіус воронки руйнування в сторону охороняємого масиву склав 9¸10 см. При цьому теоретично можливий кут борту кар'єру максимальний (див. фіг. 2), однак законтурний масив зруйнований зарядами дробіння, тому поставлена у винаході задача не досягається. При висоті надуступу 5 висотою, рівною 0,33 Нуст видимих руйнувань законтурного масиву немає. Таким чином, тріщин в глибину масиву немає, воронка руйнування відсутня, а кут укісу гранично-стійкий при мінімальних витратах на буріння свердловин зарядами дробіння. При висоті надуступу 5 висотою більше 0,33 Нуст видимих руйнувань законтурного масиву також не спостерігається. Однак, чим вища буде висота надуступу 5, тим меншим буде кут борту кар'єру (див. фіг. 2), при цьому він може бути меншим гранично-стійкого. Таким чином, поставлена у винаході задача не досягається (див. табл. 1). Фізична суттєвість процесів при дії зарядів 9 (див. фіг. 3) на охороняєму частку 3 уступу 4 при використанні екраніруючої щілини 10 як поглинача хвиль напруження для охорони законтурного масиву полягає у наступному. Після підриву заряду 9 навколо нього поширюється симетрична циліндрична хвиля напруження зжаття, яка з відстанню швидко вироджується у сферичну хвилю напруження зжаття 11 до виходу хвилі напруження на вільну поверхню 12. Порода знаходиться в умовах всестороннього стиску, у яких межа міцності в 10-20 раз більше межі міцності на статичне зжаття, внаслідок чого вона не руйнується, за винятком зони роздавлювання, не перевищуючої 1-2 радіусів заряду. Після виходу на вільну поверхню 12 хвиля напруження зжаття 11 відбивається від них, трансформуючись у хвилю напруження розтягування 13 з амплітудою Р, збільшеної у 2 рази. Так як межа міцності гірничих порід на розтягування на порядок нижче межі міцності на зжаття, то поверхнева хвиля розтягування стає головним фактором руйнування законтурного масиву. Екраніруюча щілина 10 знижує амплітуду хвилі напруження зжаття 11 не більше, ніж на 30%, значить і амплітуда Р хвилі напруження розтягування 13 буде у точці В за щілиною 10 зменшена не більше, ніж на 30%, порівнюючи з амплітудою хвилі напруження розтягування 13 у рівно віддаленій від центра заряду точці А. Тому для збереження охороняємої частки 3 уступу 4 верхню частку екраніруючої щілини 10 необхідно віддаляти на значну відстань від заряду дробіння 9. У той же час нижню частку екраніруючої щілини 10 необхідно віддаляти на таку ж відстань від свердловин зарядів дробіння 9, так як не буде зруйнований шар породи між екраніруючою щілиною 10 і зарядом дробіння 9. Тому у практиці гірничих робіт щілину роблять похилою під кутами не 4 28734 тоді Приклад 1 На кар'єрі № 1 ЦГЗКу, де висота уступу прийнята 15 м, при підході гірничих робіт по верхньому горизонту до лінії контуру, надуступ формують висотою, рівною мінімальній, яку визначають із виразу r уст 1 hmin = Hуст rн 3 де Нуст - висота уступу, рівна 15 м. 1 Так як rуст=rн, то hmin= ·15=5 м. 3 Приклад 2 На кар'єрі № 1 ЦГЗКу, де висота уступу прийнята рівною 15 м, при підході гірничих робіт по верхньому горизонту до лінії контуру, свердловини бурять з недобуром (фіг. 1), рівні мінімальній висоті надуступу, яку визначають із виразу r уст 1 hmin = Hуст , rн 3 де Нуст - висота уступу, рівна 15 м. 1 Так як rуст=rн, то hmin= ·15=5 м. 3 Отже, глибина свердловин рівна l1=lсверд-hmin l1=17,5 м - 5 м = 12,5 м, де l1 - глибина свердловин, м; lсверд - проектна глибина свердловин без надуступу, рівна 17,5 м. Свердловини вищележачого уступу бурять по сітці 7 м ´7 м (див. фіг. 1). Кількість рядів свердловин визначають шириною робочої площадки для застосовуваного устаткування, тобто не менше двох. Свердловини заряджали зерногранулітом 79/21 і підривали, вага ВР у свердловині 200 кг. Свердловини нижчележачого уступу бурять на всю глибину уступу по сітці 7 м ´7 м, причому забій свердловин останнього ряду пересікає нижню бровку уступу. Свердловини нижчележачого уступу заряджали зерногранулітом 79/21, вага ВР у свердловині 400 кг, ініціювали проміжним детонатором, який складається із двох шашок Т-400. Схема підривання зарядів кільцева, діагональна. Внаслідок створення зрушуючих напружень по лінії укісу уступу за рахунок різниці напружень ударної хвилі при виході її на вільну поверхню надуступу і нижнього уступу і зрушуючих напружень по лінії контуру створилась відносно гладка площина укісу уступу. Приклад 3 При проходці гірничих робіт на кар'єрі до лінії контуру для формування стійкого укісу уступу висотою 30 м (двійний уступ із 15-метрових уступів), надуступ формують висотою, знайденою із рівняння: rуст 1 Hуст + hmin = Hуст + Hуст , rн 3 де Нуст - висота двійного уступу рівна 30 м. rуст=rн, Hуст = Нуст + hmin 1,33 = 30 = 22,5 м , 133 , тоді hmin=30-22,5=7,5 м. Надуступ формують за допомогою попереднього буріння, підривання і екскавації гірничої маси верхньої частки 16 уступу, висотою рівною hmin=7,5 м до лінії контуру 2 (фіг. 5). Після формування надуступу відробляють основний уступ 13 висотою 22,5 м. Свердловини бурять по звичайній (паспортній) сітці, наприклад 6 м ´ 6 м, 7 м ´ 7 м і інше. Цей спосіб особливо зручний і ефективний при формуванні укісів високих (більше 20 м) уступів на кар'єрах, а також при обмеженій глибині буріння свердловин серійних бурових станків. Приклад 4 При проходці в'їзної траншеї, висота якої змінювалася від 3 до 6 метрів, за пропонованим контуром траншеї, клали блоки монолітного матеріалу - стальні блюмси. Висота кладки визначалась із виразу r уст 1 hmin = Hуст rн 3 висота уступу траншеї для сталі rн=7,8 т/м3; для кварцитів траншеї rуст=3,1 т/м3, тоді 1 3,1 hmin= ·3· =0,5 м. 3 7,8 Таким чином, кладка блюмсів здійснена уступом висотою від 0,5 до 1 м. Ширина підривної секції приймалася рівною ширині робочої площадки для бурового устаткування. Блюмси переміщали уздовж пропонуємого контуру після підриву кожної секції. Внаслідок виниклих зрушуючих напружень був створений стійкий укіс в'їзної траншеї під гранично стійкими кутами. Приклад 5 При створенні котловану підривним способом глибиною 3 метра контур його був заповнений тверднущим матеріалом (бетоном) на висоту, визначену із виразу r уст 1 hmin = Hуст rн 3 для бетону rн=2,3 т/м3, порода котловану - сланці, для яких rуст=2,5 т/м3, де Нуст - висота уступу котловану, м 1 2,5 hmin= ·3· ≈1,2 м. 3 2,3 Приклад 6 При проходці в'їзної траншеї, висота якої змінювалася від 0 до 16 м, за пропонованим контуром проводили відсипку підірваної маси. Висота відсипки надуступу визначалась із виразу r уст 1 hmin = Hуст rн 3 для кварцитів насипна щільність r=2,8 т/м3, для кварцитів у цілику rуст=3,1 т/м3, тоді 5 28734 няємою часткою уступу у вигляді надуступу, формуємого від проектної лінії контуру уступу мінімальної висоти, визначаємої із виразу. Крім того, розширяється можливість формування надуступів у різних умовах із зменшенням ведіння буропідривних робіт, а також з використанням існуючого будівельного матеріалу або раніше підірваної гірничої маси. Даний винахід є універсальним, дешевим і не потребує спеціального устаткування і додаткових витрат на його здійснення і одержання технічного результату. 1 3,1 ·16· ≈7 м. 3 2,8 Причому висота відсипки породи змінювалася відповідно із змінюванням висоти траншеї від 0 до 7 м. Використання винаходу дозволить спростити технологію формування укісу уступу у породах з направленням напластування не збігається з площиною контуру уступу і збільшити стійкість укісу уступу зі збереженням заданого кута укісу при зниженні витрат на буропідривні роботи, у зв'язку з тим, що формування поглинача хвиль напруження проводять на верхній площадці уступу над охоро hmin= Таблиця 1 Міцність Результати вибуху 0,1 Нуст Висота надуступу 0,25 Нуст 0,33 Нуст Видимих Видимі тріщини тріщин недовжиною 5-6 має 0,5 Нуст Видимих тріщин немає 3-4 Відсутні Відсутні Довжина тріщин всередині масиву, см Видимі тріщини довжиною 8-10 Видимі тріщини довжиною 4-5 Видимих тріщин немає Видимих тріщин немає 7-9 2-3 Відсутні Відсутні Довжина тріщин всередині масиву, см Видимі тріщини довжиною 5-7 Видимі тріщини довжиною 1-2 Видимих тріщин немає Видимих тріщин немає Радіус воронки руйнування в сторону масиву, см 6 9-10 Радіус воронки руйнування в сторону масиву, см 4 Видимі тріщини довжиною 10-12 Радіус воронки руйнування в сторону масиву, см 2 Довжина тріщин всередині масиву, см 5-7 1-2 Відсутні Відсутні Таблиця 2 Результат вибуху Довжина тріщин всередині масиву, см Радіус воронки руйнування в сторону масиву, см Кут укісу надуступу 45° 60° 90° Тріщини довжиною 4-5 Тріщин немає Тріщин немає Тріщин немає 2-4 Воронка в сторону масиву відсутня Воронка в сторону масиву відсутня Воронка в сторону масиву відсутня 15° 30° Тріщини довжиною 9-10 6-7 6 28734 Фіг. 1 Фіг. 2 7 28734 Фіг. 3 Фіг. 4 8 28734 Фіг. 5 __________________________________________________________ ДП "Український інститут промислової власності" (Укрпатент) Україна, 01133, Київ-133, бульв. Лесі Українки, 26 (044) 295-81-42, 295-61-97 __________________________________________________________ Підписано до друку ________ 2002 р. Формат 60х84 1/8. Обсяг ______ обл.-вид. арк. Тираж 34 прим. Зам._______ __________________________________________________________ УкрІНТЕІ, 03680, Київ-39 МСП, вул. Горького, 180. (044) 268-25-22 __________________________________________________________ 9