Вогнетривка суміш для заправлення подових сталеплавильних агрегатів

Вогнетривка суміш для заправлення подових сталеплавильних агрегатів, що включає магнезитовий наповнювач, яка відрізняється тим, що суміш містить магнезитовий порошок та відсів відпрацьованої суміші магнезиту і доломіту після використання як матеріалу для підсипання порогів завалочних вікон фракції 1-10 мм при такому співвідношенні компонентів, мас. %: магнезитовий порошок 40-80 відсів відпрацьованої суміші магнезиту і доломіту після використання як матеріалу для підсипання порогів завалочних вікон фракції 1-10 мм 20-60. (19) UA (11) (21) a200605112 (22) 10.05.2006 (24) 15.12.2006 (46) 15.12.2006, Бюл. № 12, 2006 р. (72) Бойко Володимир Семенович, Кліманчук Владислав Владиславович, Лещенко Єгор Миколайович, Прахнін Вячеслав Леонідович, Годинський Олександр Анатольович, Цимбой Олександр Васильович, Комар Сергій Михайлович, Мастицький Анатолій Іванович, Коваль Сергій Олексійович, Харін Олексій Костянтинович, Антоненко Володимир Федорович, Губанов Володимир Михайлович, Папуна Авраам Федорович, Вдовенко Петро Іванович (73) ВІДКРИТЕ АКЦІОНЕРНЕ ТОВАРИСТВО "МАРІУПОЛЬСЬКИЙ МЕТАЛУРГІЙНИЙ КОМБІНАТ ІМЕНІ ІЛЛІЧА" (56) UA 11984, U, 16.01.2006 UA 31392, A, 15.12.2000 UA 18392, C1, 15.12.1997 SU 617437, 30.07.1978 SU 833844, 30.05.1981 SU 1766879, A1, 07.10.1992 SU 1795960, A3, 15.02.1993 RU 2093492, C1, 20.10.1997 C2 2 77617 1 3 77617 4 забезпечує, крім створення високої вогнетривкості взаємодифузії уведених із заправними покриття, його стійкість до впливу агресивних матеріалами окислів магнію та кальцію, це привопічних шлаків, що є наслідком застосування в дить до того, що до початку заливання чавуну якості основного вогнетривкого матеріалу магнеутворюється конгломерат окислів, які мають темзиту фракції 1,5-0,5мм. Однак використання як пературу плавлення 1900°С, високу стійкість до вогнетривкого матеріалу чистого магнезиту дрібної пічних шлаків й ефективне зчеплення з основною фракції не забезпечує достатньо міцного зчепленфутерівкою. ня матеріалу, який наноситься, з робочою поверхПри вмісті в суміші менш 40% свіжого магненею вогнетривкої футерівки сталеплавильного зитового порошку (більш 60% відпрацьованої агрегату. Це зв'язано з тим, що магнезитовий посуміші магнезиту і доломіту фракції 1-10 мм) рошок має температуру початку спікання на рівні знижується вогнетривкість суміші, що приводить 1800-1950°С, при цьому, навіть при початку задо прискореного зносу футерівки і підвищеної витправлення печі одночасно з початком випуску рати вогнетривких матеріалів на виплавці сталі. плавки, температура поверхні футерівки При вмісті в суміші більш 80% свіжого магнезитовиявляється нижче температури спікання торкретвого порошку (менше 20% відпрацьованої суміші маси, що приводить до опадання основної частини магнезиту й доломіту фракції 1-10 мм) знижується магнезиту на подину і зниженню ефективності заефективність зчеплення заправного матеріалу з правлення. Крім того, магнезіальний заповнювач футерівкою печі, що негативно позначається на дрібної фракції створює тонкий шар відновленої стійкості футерівки й витраті вогнетривких футерівки, що не забезпечує захист вогнетривкії матеріалів. цегли протягом тривалого періоду плавлення і При використанні відпрацьованого матеріалу з доведення, особливо в умовах продувки ванни порогів завалочних вікон фракції менш 1 мм киснем. знижується ефективність наварки заправного Метою даного винаходу є підвищення матеріалу на футерівку внаслідок того, що основефективності заправлення печі і досягнення на цій на маса матеріалу розпорошується факелом, виоснові підвищення стійкості футерівки печі і зниноситься у вертикальний канал і не досягає ження витрати вогнетривких матеріалів на тону задньої стінки печі. При використанні сталі. відпрацьованого матеріалу з порогів завалочних Поставлена мета досягається тим, що в вікон фракції більше 10 мм знижується вогнетривкої суміші для заправки подових сталеефективність наварки заправного матеріалу на плавильних агрегатів , що включає магнезіальний футерівку внаслідок того, що досить великі частки заповнювач, згідно з винаходом, суміш додатково доломіту не мають розвитої поверхні контакту ні з містить відсівання відпрацьованої суміші магнезимагнезитом, що вводиться в складі заправної ту і доломіту фракції 1-10 мм після використання суміші, ні з футерівкою сталеплавильного агрегаяк матеріалу для підсипання порогів завалочних ту. Це приводить до значного опадання доломіту вікон, причому в складі суміші 40-80% складає на подину печі і виключенню ефекту інтенсивного магнезитовий порошок, а 20-60% - відпрацьована приварювання заправного матеріалу до футерівки суміш магнезиту й доломіту з порогів завалочних агрегату. вікон. Приклад. Виплавку сталі робили в 650-т Причинно-наслідковий зв'язок між сукупністю мартенівській печі, що працює скрап-рудним провідмітних ознак і ефектом, що досягається, цесом із продувкою ванни киснем. Підсипання полягає в наступному. несправжніх порогів робили в наступній Відпрацьований вогнетривкий матеріал з послідовності: порогів завалочних вікон містить у своєму складі -підсипання «гребінців» магнезитовим порошсуміш магнезиту і доломіту зі ступенем випалу ком; 50%. Після відсівання великої фракції (більш 10 -підсипання несправжніх порогів сирим мм) у складі суміші залишається 70% магнезиту доломітом. (увесь магнезит, що був використаний для Після випуску попередньої плавки підсипання «гребінців» на порогах завалочних відпрацьовану суміш вогнетривких матеріалів з вікон) і доломіт дрібної фракції до 30%. Уведення порогів завалочних вікон збирали в спеціально до складу суміші для заправлення агрегату приготовлену чисту шлакову чашу, яку доломіту забезпечує інтенсивне приварювання відправляли на шлаковий двір, де робили розсів матеріалу до футерівки печі за рахунок суміші. присутності в суміші окису кальцію, що утворює з Відсіяний матеріал у різних пропорціях окисом магнію конгломерат з температурою змішували зі свіжим магнезитом і робили заправрозм'якшення 1640°С. При початку заправлення лення печі отриманою сумішшю. одночасно з початком випуску металу з печі і досЯк параметр оцінки швидкості зносу футерівки татньому тепловому навантаженню на поверхні застосовували вміст окису магнію в первинному футерівки відбувається інтенсивне утворення нашлаку. Оскільки джерелами надходження окису варного шару, що стійко охороняє основну магнемагнію в шлак є шихтові матеріали і футерівка, зитову футерівку від зносу на наступній плавці. стабілізація витрати і складу шихтових матеріалів Характерною рисою використання суміші, яка дозволила оцінити кількість окису магнію, що пезаявляється, є те, що по ходу завалки та прогріву реходить у шлак з футерівки агрегату. наварна футерівка перетерплює процес 5 77617 6 Таблиця Зміст окису магнію в первинному пічному шлаку, мас.% Фракція відсівання магнезиту і доломіту після використання Магнезит 85. як матеріалу для відпрацьована підсипання порогів суміш з порогів завалочних вікон, 15 мм 0,8-2 4,9 0,8-10 6,4 0,8-15 7,8 0,8-20 5,2 0,8-25 6,4 1 -2 6.2 1 -5 6.2 1 -8 5,9 1-10 6,9 1-15 5.3 1,5-2 6.3 1,5-10 6.6 1,5-15 6.4 1,5-20 6.3 1,5-25 5.9 Прототип Склад суміші для заправлення печі, мас..% Магнезит 80, відпрацьована суміш з порогів 20 6Л 6,1 6.1 7.2 7.2 1,9 1,5 1,8 1.6 6.1 6.2 6.3 7.2 7,3 6,8 8,5 5,3 5,2 6,2 6,6 4,9 1,8 1,6 1.7 1,5 6.3 6,7 6.9 5.9 5,9 5,9 У таблиці приведені значення вмісту окису магнію в первинному шлаку при різних значеннях параметрів застосовуваних заправних сумішей. Аналіз приведених у таблиці даних показує, що використання запропонованої суміші при значеннях режимних параметрів, що заявляються, забезпечує зниження надходження окису магнію в шлак з футерівки печі більш ніж в два рази, що сприяє істотному підвищенню стійкості футерівки Комп’ютерна верстка М. Клюкін Магнезит 60, Магнезит 40, відпрацьована відпрацьована суміш з порогів суміш з порогів 40 60 Магнезит 35, відпрацьована суміш з порогів 65 4,6 4,9 5.8 5,9 5.5 1,7 1,6 1,7 1,4 6.8 6,9 7.5 7.2 5,9 6,9 6,5 5,4 7,1 6,3 6.7 5.8 4,9 7,6 8,1 5,7 7.2 7.2 5,5 6,4 8,0 сталеплавильного агрегату, зниженню витрати вогнетривких матеріалів. Додатковою перевагою суміші, яка заявляється, є утилізація відходів виробництва, звільнення площ під шлаковими відвалами, істотна економія витрат на виплавці сталі, підвищення продуктивності сталеплавильного агрегату за рахунок збільшення міжремонтного періоду. Підписне Тираж 26 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601