Проточний парогенератор з вертикальним, утвореним із герметично зварених одна з одною труб газоходом

1 Проточный парогенератор с вертикальным, образованным из герме тично сваренны х др уг с другом тр уб, газоходом, на котором находятся горелки для ископаемого топлива , причем тр убы газохода расположены в основном вер тикально, имеют вн утренний диаметр тр уб d, содержат об разующие на и х вн утренней стороне многозаход ную резьбу ребра и включены паралле льно для протекания средства охлаждения, отличающийся тем, что вн утренний диаме тр тр убы d я вляе тся функцией частного К, определенные парами зна чений внутреннего диаметра трубы d и частного К точки лежат в системе координат между кривой А и прямой В, при чем для о бразования ча стны х К суммарный весовой расход все х тр уб при 100%ной паропроизводительности разделен на пери метр газо хода в горизон тальном се чении , изме ренном на сое дините льны х линия х цен тров со седни х труб , и причем точки, соо тве тствующие парам значени й d-,=12 ,5 мм при Ki =3 кг/сек м, d2=20,4 мм при К2=7 кг/сек м, гіз=30,6 мм при Кз=13 кг/сек м и d4=39,0 мм при ИЦ=19 кг/сек м, лежат на кривой А; которая является постоянно нарастаю щей и причем точки, соответствующие парам значений ds=14,3 мм при К5=1,8 кг/сек м и de=38,4 мм при Ке=7,6 кг/сек м, лежат на прямой В 2 Проточный паро генератор по п 1 , отл ича ю щийся тем, что заданный в единицах "метр" шаг h ребер в тр уба х максимально равен 0,9 корня из заданного в единицах "метр" вн утреннего диамет ра тр уб d, а высота Н образ ующи х резьбу ребер равна по меньшей мере 0,04 внутреннего диамет ра труб d 3 Проточный парогенератор по п 1 или 2, отли чающийся тем, что приданный частному К вн ут ренний диаметр труб d максимально на 10% меньше или соответственно максимально на 30% больше приданного этому частному К на кривой А внутреннего диаметра труб d 4 Проточный парогенератор по одному из пп 1-3, отличающийся тем, что минимальная нагрузка в непрерывном режиме равна или меньше 50% полной нагрузки 5 Проточный парогенератор по одному из пп 1-4, отличающийся тем, что ископаемым топливом является уголь или другое твердое топливо 6 Проточный парогенератор по одному из пл 1-4, отличающийся тем, что электрическая мощность блока электростанции, к которому относится паро генератор, является значительно меньше, чем 500 мегаватт. 7 Проточный парогенератор по одному из пп 1-6, отл ичающийся тем, что плотность массового потока в тр убах (3) при вн утреннем диаметре труб d до 25 мм лежит максимально в области пример но от 800 до 850 кг/м 2сек, а при вн утреннем диа ме тре тр уб d бо ль ше , чем 2 5 мм лежит мак си мально в области примерно от 850 до 950кг/м 2сек Изобретение относится к проточному парогенератору с вертикальным газоходом из в основном вертикально расположенных и герметично сваренных друг с др угом тр уб , которые вместе образуют стенки топочной камеры и несут горелки для ископаемого топлива, имеющие внутренний диаметр труб d и содержащие образующие на и х внутренней стороне многозаходную резьбу ребра с шагом h и высотой ребер Н и которые включены параллельно для протекания средства о хлаждения В публикации [1] о парогенераторе с топочной камерой с вертикальной системой труб и тангенциальным сжиганием каменного угля указано нижнее граничное значение мощности 500 мегаватт Из этой публикации следуе т, что массовая плотность потока средства охлаждения в трубе наряду с вн утренним диаме тром тр уб являе тся мО &о см 27775 определяющей величиной для ззрогидродинамического определения параметров системы параллельных труб, которая действуе т в качестве нагревательной поверхности испарителя. Типичные массовые плотности потока для винтовых систем труб топочных камер с гладкими на внутренней с т о р о н е т р уб а м и ле ж а т м е ж д у 2 0 0 0 и 3000 кг/м 2сек, для вертикальных систем труб с вн утр е н н и м о р е бр е н и е м - м е ж ду 1 5 0 0 и 2000 кг/м 2сек. При эти х расче тны х параметрах доля падения давления на трение во всем падении давления проточного испарителя является очень высокой Подобные испарители вследствие этого имеют типичную характеристику, согласно которой, исходя из расчетного состояния, весовой расход в отдельной трубе при ее более сильном нагреве снижается, а при ее более слабом нагреве повышается Эта характеристика является причиной для больших температурных различий между отдельными трубами на выходе испарителя при газоходах с вертикально расположенными трубами. Для снижения этих температурных различий является известным встраивание дросселей на входе испарителя и/или расположение в верхней части стенок топочной камеры вне газохода смесительных собирающих камер, в которые впадают тр убы и в которых имеет место известное выравнивание энтальпии за счет смешивания. При единичных мощностях ниже 500 мегаватт в до сих пор реализованных проточных парогенераторах для стенок топочной камеры была предусмотрена винтовая система труб, чтобы можно было выдерживать необходимые для охлаждения гладких тр уб массовые плотности потока и достигать известного выравнивания нагрева при больших длина х тр уб Эта мера приводит, однако, к более высоким расходам на изготовление проточного парогенератора и требует сравнительно больших мощностей питающи х насосов вследствие появляющегося высокого падения давления. В основе изобретения поэтому лежит задача благоприятного с точки зрения расходов изготовления и эксплуатации проточных парогенераторов, причем температурные различия на выходе испарителя должны быть экономичным образом снижены до допустимых значений и кроме того граница применимости для проточных парогенераторов с вертикальной системой труб стенок топочной камеры должна быть расширена заметно ниже 500 мегаватт. Эта задача решается, согласно изобретения, для проточных парогенераторов вышеназванного типа тем, что внутренний диаметр труб d является функцией частного К, а точки, определенные парами значений из внутреннего диаметра труб d и частного К, лежат в системе координат между кривой А и прямой В. При этом для образования частных К суммарный весовой расход М все х тр уб при 100% паропроизводительности делят на периметр газохода в горизонтальном сечении, измеренном на соединительных линиях центров соседних тр уб При этом точки лежат соответственно парам значений di=12,5 мм при Ki=3 кг/ сек м, d2=20,4 мм при «2=7 кг/ сек м, d3=30,6 мм при Кз=13 кг/ сек м и