Кінцевий холодильник коксового газу

Кінцевий холодильник коксового газу, який включає зону його водяного охолодження, промивач для видалення зі згаданої води нафталіну і зону накопичення кам’яновугільної смоли, який відрізняється тим, що зона водяного охолодження складається з двох послідовно розміщених пакетів вихрових труб, розмежованих перегородкою з пристроями для розділу рідинної і газової фаз. UA (21) u200610815 (22) 13.10.2006 (24) 10.12.2007 (72) ЖИГАЙЛО БОРИС ДАНИЛОВИЧ, БЕРЕЗНИЦЬКИЙ ВІКТОР СЕМЕНОВИЧ, РЯБОВ ГЕНАДІЙ ОЛЕКСАНДРОВИЧ, UA (73) ЖИГАЙЛО БОРИС ДАНИЛОВИЧ, БЕРЕЗНИЦЬКИЙ ВІКТОР СЕМЕНОВИЧ, РЯБОВ ГЕНАДІЙ ОЛЕКСАНДРОВИЧ, UA (56) 2 (19) 1 3 28284 4 нафталіну, які поглинула вода в процесі її спрямовано для зрошення двох пакетів вихрових контактування з коксовим газом в вихрових труб і 80% потоку спрямовано в міжтрубний трубах. Воду, що накопичується в промивнику, в простір обох пакетів вихрових труб; такий розподіл зв’язку з незначним вмістом в ній домішок привів до значного зменшення кількості води в нафталіну спрямовують в систему замкнутого водонафталіновій суміші, яка знаходиться в зоні водокільцевого циклу. накопичення кам’яновугільної смоли; в свою чергу Відпрацьовану смолу в зоні її накопичення 10 зменшення кількості зрошуючої води в згаданій підігрівають з допомогою парового підігрівача 9 і кам’яновугільній смолі спрощує процес відділення спрямовують в сховище. цієї води від суміші кам’яновугільної смоли з Для збільшення ефективності охолодження нафталіном, а також приводить до зменшення коксового газу в міжтрубний простір пакетів відкладень нафталіну на зрошуючих пристроях вихрових труб подають охолоджуючу воду, яку градирні; після її підігріву за рахунок охолодження коксового - сукупність ознак запропонованої конструкції газу спрямовують на водокільцевий цикл. кінцевого холодильника визначила значне Для проведення експериментальних збільшення коефіцієнту тепловіддачі від коксового випробувань було виготовлено модельний газу до зрошуючої води, що дозволило знизити аппарат, що відтворює конструкцію, зображену на температуру коксового газу до рівня температури Фіг. зрошуючої води. Пакети вихрових труб виготовили із труби Схематично конструкція кінцевого внутрішнім діаметром 30мм, в кожному пакеті було холодильника коксового газу зображена на Фіг. по 10 труб довжиною 180мм. В кожну трубу було Він являє собою циліндричний корпус 1, в який вмонтовано статичний завихрювач в вигляді вмонтовано каплевловлювач 2, два пакети лопаток, розміщених під кутом до газового потоку, вихрових труб 4, які розмежовані перегородкою 5 з і турбулізатор в вигляді кільця. Воду для зрошення пристроями для розділу рідинної і газової фаз 6. В подавали через розподільчу зрошуючу систему, нижній частині апарату знаходяться промивник 8, виготовлену із труби 12мм з отворами діаметром в який вмонтовано декілька масообмінних полок 7, 2мм. і зона накопичення кам’яновугільної смоли 10 з В нижній частині модельного апарату паровим підігрівачем 9. В зону апарату, розміщену змонтовано промивник, що складався з 6 полок, на над верхньою частиною пакету вихрових труб, які подавали гарячу кам’яновугільну смолу з вмонтовано дозатор зрошуючої води 3 і температурою 70-80°С. В нижню частину апарату каплевловлювач 2. вмонтовано також паровий підігрівач для Між пакетами вихрових труб розміщена уникнення кристалізації нафталіну. перегородка 5 з пристроями 6 для розділу рідинної Випробування модельного апарату проводили і газової фаз. при витраті коксового газу 400м3/год і Коксовий газ проходить через два пакети охолоджуючої води: вихрових труб 4, потім через каплевловлювач 2 і - на зрошення вихрового пакету - 200л/год; далі його спрямовують для використання - на охолодження в міжтрубний простір споживачеві. кожного вихрового пакету -1,1м3/год. В кожну вихрову трубу вмонтовано статичні Модельні випробування запропонованої завіхрювач і тубулізатор, що забезпечують конструкції проводили на протязі двох місяців. закручування газового потоку в вигляді вихора. В Температуру охолоджуючої води на протязі зону апарату, розміщену над верхньою частиною всього терміну випробуваннь підтримували на пакету вихрових труб, вмонтовано дозатор рівні 25°С. При цьому температура охолодженого зрошуючої води 3 в вигляді труби з отворами, газу стабільно знаходилась на рівні 26-27°С. спрямованими на пакети вихрових труб. Вода, В промивник 8 на полки з отворами дозували зрошуючи верхню трубну доску, накопичується в гарячу кам’яновугільну смолу в кількості 60л/год з поглибленнях трубної доски, потім в плівковому температурою 70-80°С. режимі стікає по стінках вихрових труб. В нижній частині модельного апарату було Завихрений газовий потік захоплює стікаючу змонтовано паровий підігрівач, в який дозували по стінці рідину і утворює в об’ємі верхньої насичену водяну пару під тиском 6кг/см2 і з частини вихрової труби дрібнодисперсну температурою 240-250°С. розпилену газо-водяну суміш з розмірами капель в За весь період експлуатації модельного межах від одного до декількох мікронів. Такий апарату на протязі двох місяців він працював дрібнодисперсний розпил спричиняє надійно, відкладень нафталіну або інших стрибкоподібне збільшення поверхні забруднюючих речовин на масообмінних полках , контактування рідини з газом, що в свою чергу а також на теплообмінних поверхнях не забезпечує високий рівень тепломасообміну в зоні зафіксовано. контактування, а також високий показник Впровадження кінцевого холодильника поглинання нафталіну. запропонованої конструкції дозволяє при Зрошуюча вода після контактування з покращенні показників теплообміну значно коксовим газом в двох послідовно розміщених зменшити кількість води, що вступає в прямий пакетах вихрових труб 4 стікає в промивник 8, де контакт з коксовим газом. Це в свою чергу на масообмінних полках 7 контактує з гарячою призведе до значного зменшення кількості води з кам’яновугільною смолою, що надходить на домішками забруднюючих речовин, значне згадані полки в якості зрошуючої рідини. В процесі промивки кам’яновугільна смола поглинає домішки 5 28284 (приблизно в 5 разів) зменшення викидів забруднюючих речовин в атмосферу. Завдяки перевагам запропонованої конструкції, що спричинила збільшення лінійної швидкості газового потоку в живому перетині для проходу газу орієнтовно в 1,7 рази, металоєкість апарату зменшена в 1,5 раза, що в розрахунку на метал складає приблизно 21т. 6