Спосіб розділення і пристрій для видалення матеріалу у формі частинок з газойлю коксової печі із затримкою

Даний винахід стосується процесів коксування із затримкою, більш конкретно, способу і пристрою, призначених для видалення матеріалу у формі частинок з газойлю зони промивання потоку в блоці коксування із затримкою. У процесі коксування із затримкою пари дистиляту з коксового барабана надходять у ректифікаційну колону коксової печі, у якій дистиляти коксової печі розділяють на потік пари, один або більше проміжних потоків рідини та потік газойлю зони промивання (ГОЗП, FZGO). Потік ГОЗП часто містить значну кількість твердих речовин у вигляді частинок з дуже малими розмірами (наприклад, коксовий дрібняк), з різним діаметром, а також важкий в'язкий матеріал мезофази. Матеріал мезофази може бути рідким коксом, який захоплюється парами, що виходять з коксового барабана, і часто представлений у вигляді шару, що покриває частинки коксу, роблячи ці частинки липкими. Для підвищення якості потоку ГОЗП необхідно проводити його додаткову обробку, і при цьому потік ГОЗП краще подають, наприклад, у блок каталітичної гідрообробки з нерухомим шаром і потім у блок каталітичного крекінгу із псевдозрідженим шаром (ПЗШ, FCC) або в інші пристрої обробки. Однак, захоплювані потоком ГОЗП тверді речовини й матеріал мезофази можуть швидко забивати і забруднювати шар каталізатора блока гідрообробки. Газойль зони промивання, що не пройшов гідрообробку, можна обробляти в блоці каталітичного крекінгу з псевдозрідженим шаром (блок ПЗШ), але в результаті звичайно одержують поганий розподіл потоку ГОЗП, що не пройшов обробку в блоці гідратації, через високий вміст у ньому ароматичних вуглеводнів та інших факторів. Для видалення частинок з потоку ГОЗП можна використати фільтруюче середовище. Однак у процесі фільтрації часто відбувається забивання фільтра, що потребує значних періодів зупинки роботи для очищення й видалення смоли, що накопилася, та гудрону для відновлення фільтруючого середовища, і застосування фільтрації може вимагати істотних ви хідних капітальних витрат на установку. Тому було б бажаним розробити спосіб і пристрій, які дозволили б забезпечити ефективну й економічну роботу для видалення матеріалу у формі частинок з потоку ГОЗП, що спростило б наступну обробку потоку ГОЗП і забезпечило б можливість поліпшення економічних показників очищення шляхом підвищення якості потоку ГОЗП. Даний винахід спрямований на спосіб та пристрій, призначені для видалення матеріалу частинок з потоку газойлю зони випаровування, включаючи частинки, які мають розмір приблизно від 15 мікрометрів до 25 мікрометрів або більше в діаметрі. Відповідно до даного винаходу, використовують технологію циклонного розділення для видалення матеріалу частинок шляхом центрифугування з потоку ГОЗП, для формування потоку зі зниженим вмістом частинок. Потік зі зниженим вмістом частинок можна потім додатково обробляти, наприклад, у блоці гідрообробки, а потім у блоці каталітичного крекінгу в псевдозрідженому шарі (ПЗШ) для одержання цінних продуктів. Видалення матеріалу у формі частинок з потоку ГОЗП перед тим, як його подають у блок гідрообробки, дозволяє проводити обробку потоку при відсутності або при зниженні ймовірності забивання шару каталізатора блока гідрообробки. В одному аспекті даного винаходу запропонований поліпшений спосіб коксування із затримкою, у якому пари дистиляту з коксового барабана надходять у ректифікаційну колону коксової установки, де ці пари розділяють на потік пари дистиляту, потоки проміжної рідини і потік газойлю зони промивання, що містить істотну кількість матеріалу у формі частинок різного діаметра, причому поліпшений спосіб додатково включає такі етапи: подачу потоку газойлю зони промивання в перший сепаратор; роботу першого сепаратора з видалення матеріалу у формі частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів, з потоку газойлю зони промивання, і для формування першого потоку зі зниженим вмістом частинок; подачу цього потоку зі зниженим вмістом частинок у другий сепаратор, який включає циклонний сепаратор; роботу другого сепаратора з видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з потоку зі зниженим вмістом частинок для формування другого потоку зі зниженим вмістом частинок; і подачу другого потоку зі зниженим вмістом частинок у блок гідрообробки. В іншому аспекті даний винахід спрямований на пристрій, який містить коксовий барабан, що виробляє пари дистиляту, коксову ректифікаційну колону, до якої надходять пари дистиляту з коксового барабана і яка розділяє їх на потік пари дистиляту, проміжні потоки рідини і потік газойлю зони промивання, що містить істотну кількість матеріалу у формі частинок різного діаметра, а також блок гідрообробки, розташований після зазначеної ректифікаційної колони, причому поліпшений пристрій додатково включає: перший сепаратор, розташований після зазначеної ректифікаційної колони та призначений для подачі в нього потоку ГОЗП з ректифікаційної колони і для видалення матеріалу частинок з діаметром більш ніж приблизно 500 мікрометрів з потоку ГОЗП, для формування першого потоку зі зниженим вмістом частинок; і другий сепаратор, що включає циклонний сепаратор, розташований після зазначеного першого сепаратора і призначений для видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів, з першого потоку зі зниженим вмістом частинок, для формування другого потоку зі зниженим вмістом частинок. В іншому аспекті даного винаходу запропонований пристрій, що містить два сепаратори, у якому щонайменше один із сепараторів є циклонним сепаратором, що містить колектор циклонів. Спосіб і пристрій відповідно до даного винаходу, краще, можуть працювати безперервно в лінійному потоці виробництва без необхідності періодичного відключення для очищення протитечією забитого обладнання, в результаті чого знижуються витрати на технічне обслуговування та експлуатаційні витрати. У порівнянні зі звичайно використовуваними способами для виконання способу й пристрою відповідно до даного винаходу, краще, можуть знадобитися низькі вихідні капіталовкладення. Спосіб і пристрій відповідно до даного винаходу також представляють можливість поліпшення економічних показників при рафінуванні нафтопродуктів завдяки спрощенню наступної обробки потоку ГОЗП, що дозволяє використати ГОЗП, що пройшов гідрообробку, як сировину для блока ПЗШ замість подачі в потоці природної рециркуляції в коксову піч із затримкою. Фіг.1 - схема виробничого потоку, що зображує процес коксування із затримкою. Фіг.2 - схема виробничого потоку, яка представляє варіант виконання способу відповідно до даного винаходу. Фіг.3 - схема виробничого потоку, яка зображує інший варіант виконання способу відповідно до даного винаходу. Фіг.4 - схема виробничого потоку, яка зображує ще один варіант виконання способу відповідно до даного винаходу. Фіг.5 - вид у перспективі із частковим розрізом кращого циклонного сепаратора. Фіг.6 - вид збоку із частковим розрізом кращого циклонного сепаратора, призначеного для використання з даним винаходом. Фіг.7 - вид у перспективі з покомпонентним зображенням деталей і з частковим розрізом циклонного сепаратора на Фіг.6. Фіг.8 - вид у перспективі із частковим розрізом окремого циклона, використовуваного в сепараторі на Фіг.6 та 7. На Фіг.1 зображений основний процес 5 коксування із затримкою. Процес 5 коксування дозволяє перетворювати матеріал сировини в потік газоподібного дистиляту, один або більше проміжних потоків рідини та потік ГОЗП. При роботі сировина 10 проходить через піч 15, а потім надходить в один із двох коксових барабанів 20А або 20В. Пари 25 дистиляту, які виходять із коксових барабанів, охолоджують і потім подають у ректифікаційну колону 30. Рідину 35, таку як важкий газойль або рідину, яку повертають в процес переробки, розбризкують у зоні промивання ректифікаційної колони 30, причому зона промивання звичайно розташовується в нижній або середній області ректифікаційної колони. Важкий газойль 35 використовують у двох цілях: осадження завислих у парах частинок, що надходять у ректифікаційну колону, та/або конденсація з пари компонентів з більш високою температурою кипіння. Потік 40 дистиляту у вигляді вологого газу виходить із верхньої частини ректифікаційної колони 30, у той час як один або більше проміжних потоків 45, 50, 55 рідини виходять на бічній стороні ректифікаційної колони 30. Одержуваний у результаті потік 60 ГОЗП, який може містити завислі частинки коксу та матеріал в'язкої мезофази, що може находитися на таких частках у вигляді покриття і може робити ці частинки липкими (далі, загалом, називаний "матеріал частинок"), виходить поруч із днищем ректифікаційної колони 30. У звичайних способах потік 60 ГОЗП звичайно не подають у блок гідрообробки через швидке забруднення каталізатора матеріалом завислих частинок. У результаті, потік ГОЗП може надходити в блок ПЗШ без фільтрації. Однак, на жаль, більш високий вміст ароматичних вуглеводнів у потоці газойлю приводить до поганого розподілу виходу продукту. Крім того, потік ГОЗП часто містить небажані рівні сірки, що може призвести до того, що у потоці, який виходить з блока ПЗШ, будуть перевищені необхідні в промисловості рівні сірки в потоках таких продуктів рафінувальної установки, як бензин, гас і дизельне паливо. У деяких випадках потік ГОЗП можна використовувати як потік з більш низькою якістю, такий як використовують для одержання топкового мазуту з високим вмістом сірки. Видалення матеріалу частинок з потоку ГОЗП, краще, підвищує якість потоку газойлю, що дозволяє проводити його подальшу обробку для одержання корисних і цінних продуктів. Зокрема, потік газойлю зі зниженим вмістом частинок можна подавати в блок каталітичної гідрообробки з нерухомим шаром без побоювання забруднення шару каталізатора. Таким чином, необхідно направляти потік 60 ГОЗП, одержуваного за допомогою способу, представленого на Фіг.1, у процес розділення, оскільки після цього його можна додатково обробляти в таких блоках, як блок ПЗШ, для одержання цінних продуктів. Даний винахід спрямований на поліпшені спосіб і пристрій відділення матеріалу частинок, завислих у потоці газойлю зони промивання, із самого потоку газойлю, з використанням, щонайменше, одного блока циклонного розділення або сепаратора. У кращому аспекті другий сепаратор є циклонним блоком, що містить множину циклонів, зібраних у колекторі. Такий сепаратор призначений для видалення матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів, з потоку газойлю, призначеного для подачі в блок каталітичного крекінгу. Сепаратор, установлений перед циклонним сепаратором, може бути призначений для видалення матеріалу більш крупних частинок, які мають діаметр, що перевищує приблизно 75 мікрометрів, для запобігання закупорювання циклонного сепаратора. На Фіг.2 показаний один з варіантів виконання даного винаходу, який включає сепаратор 65, установлений послідовно із циклонним сепаратором 80. Сепаратор 65, краще, видаляє з потоку ГОЗП крупніші частинки, такі як частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів. Циклонний сепаратор 80, по суті, відокремлює і видаляє більш дрібні частинки, такі як частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 25 мікрометрів. Якщо потрібно забезпечити "більш чистий" потік газойлю, сепаратор 65 може бути сконфігурований для відділення матеріалу частинок діаметром більш ніж приблизно 100 мікрометрів, краще, частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів. Аналогічно, для "більш чистих" потоків газойлю циклонний сепаратор 80 видаляє матеріал частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів. У кращому варіанті роботи блок 65 розділення відокремлює, щонайменше, приблизно 80% частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 500 мікрометрів. Ще краще, блок 65 відокремлює, щонайменше, приблизно 90% частинок розміром більш ніж приблизно 500 мікрометрів. Аналогічні рівні ефективності розділення можуть бути потрібними для матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 100 мікрометрів, а також для матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів. Сепаратор 65 може бути виконаний як будь-який пристрій, що дозволяє розділяти, витісняти, видаляти, відокремлювати, фільтрувати матеріал частинок (наприклад, твердих та інши х не рідких частинок) з потоку текучого середовища, або працювати з використанням комбінації цих процесів. Відповідні пристрої, які можна використати як сепаратор 65, включають, наприклад, сітчастий фільтр, си то, фільтр, циклонний сепаратор або їхні комбінації. В одному аспекті даного винаходу, сепаратор 65 є сітчастим фільтром грубої очистки. Сітчастий фільтр може містити дротяну сітку з розміром чарунок від приблизно 75 до приблизно 100 мікрометрів. Інші відповідні варіанти конструкції включають, наприклад, здвоєний або одиночний сітчастий фільтр. В іншому аспекті даного винаходу сепаратор 65 містить циклонний сепаратор. Він буде більш докладно описаний нижче з посиланням на Фіг.3. Продовжуючи опис способу, представленого на Фіг.2, потік 70 газойлю зі зниженим вмістом частинок виходить із сепаратора 65 і потім надходить у встановлений далі циклонний сепаратор 80. У кращому аспекті циклонний сепаратор 80 включає множину окремих циклонів, які краще мають малі розміри, встановлених у колектор усередині корпуса або резервуара. Кращий сепаратор 80 показаний на Фіг.5, а його будова буде більш докладно описана нижче. У кращому варіанті роботи способу циклонний сепаратор 80 відокремлює, щонайменше, приблизно 80% частинок з діаметром більш ніж приблизно 25 мікрометрів. Ще краще, блок 80 сконфігурований для відділення, щонайменше, приблизно 90% частинок з діаметром більш ніж приблизно 25 мікрометрів. Аналогічні рівні ефективності розділення можуть бути кращими для матеріалу частинок, що мають діаметр більш ніж приблизно 15 мікрометрів. Потік 90 переливу із циклонного сепаратора 80, який має знижений вміст частинок, можна подавати в блок 95 гідрообробки, де здійснюють його обробку для одержання сировини, придатної для подальшої переробки в блоці 100 каталітичного крекінгу, такому як блок каталітичного крекінгу із псевдозрідженим шаром (ПЗШ). Потік 85 зливу, що ви ходить з нижньої частини, виходить з нижньої частини циклонного сепаратора 80, виносячи матеріал частинок, витиснутий з потоку 70 газойлю. Блок 95 гідрообробки може бути блоком гідрообробки, блоком гідрокрекінгу або блоком гідродесульфуризації й звичайно містить каталізатор з нерухомим шаром. Як також показано на Фіг.2, якщо треба, потік важкого газойлю 55 можна подавати як потік 55А сировини безпосередньо в сепаратор 65, де його використовують як розріджувач, що дозволяє зменшити в'язкість потоку. Це допомагає запобігти закупорці лінії, оскільки потік повертається назад у циклон 80. Якщо треба, важкий коксовий газойль (ВКГО, "HCGO") можна змішувати з потоком, який виходить з нижньої частини сепаратора, для запобігання закупорці ліній, що виходять із нижньої частини пристрою. ВКГО може бути як промивним газойлем, так і дистилятом, що повертається в процес для розведення концентрації частинок коксу в потоці. Використання потоку ВКГО також підвищує загальний об'єм рідини в процесі й допомагає підтримувати необхідну швидкість потоку в трубопроводах процесу. На Фіг.3 показаний інший варіант виконання даного винаходу, у якому відділення частинок з потоку ГОЗП виконують із використанням послідовності циклонних сепараторів. Тут сепаратор 65 є блоком циклонного розділення, який краще сконфігурований і розроблений з досить більшими розмірами для роботи з комерційними швидкостями потоку коксування, температурами й ефективністю розділення. У двоетапному процесі циклонного розділення блок 65 працює, по суті, для видалення більш крупного матеріалу частинок, діаметр яких перевищує приблизно 500 мікрометрів, у той час як встановлений після нього циклонний сепаратор 80 видаляє більш дрібні частинки. Краще, сепаратор 65 видаляє частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 100 мікрометрів, ще краще, частинки, що мають діаметр більш ніж приблизно 75 мікрометрів. Краще, завдяки видаленню більшої частини частинок з більш крупними розмірами з потоку ГОЗП, забезпечується можливість ефективної роботи циклонного сепаратора 80 при потенційно мінімальній імовірності закупорки або при її відсутності. Краще, сепаратор 65 працює з ефективністю відділення (процентне відношення видалення), аналогічній описаній вище з посиланням на Фіг.2. Для підтримання загальних параметрів комерційного процесу коксування номінальний діаметр циклонного сепаратора 65, краще, становить від приблизно чотирьох до десяти дюймів (10,2см-25,4см). Це значення, однак, може змінюватися у залежності від довжини резервуара, необхідної пропускної здатності та/або інших параметрів процесу, які можуть впливати на процес розділення. Як показано на Фіг.3, потік 60 ГОЗП надходить у сепаратор 65, де його обробляють для видалення більш крупних частинок з потоку ГОЗП. Потік 70 переливу, що виходить із верхньої частини, який має знижений рівень матеріалу частинок, виходить із сепаратора 65, у той час як потік 110 зливу, що ви ходить із нижньої частини, виходить із нижньої масті сепаратора 65. Потік ПО зливу, що ви ходить із нижньої частини, містить частинки, витиснуті в результаті обробки центрифугуванням з потоку 60 ГОЗП. При застосуванні даного винаходу на практиці можуть використовуватися кращі значення швидкості, обсягів та об'ємної швидкості потоку, які забезпечують максимальну ефективність і продуктивність процесу. В одному аспекті даного винаходу, у якому здійснюють обробку промислових обсягів за комерційно прийнятними схемами, сепаратор, такий як сепаратор 65 або 80, працює з перепадом тиску, достатнім для підтримання обсягу та швидкості потоку процесу. Крім того, було визначено, що достатнє значення перепаду тиску може забезпечити ефективну, вільну від будь-яких перешкод, роботу сепаратора. Таким чином, наприклад, коли сепаратор 65 є резервуаром циклона, як показано на Фіг.3, такий блок, краще, працює з перепадом тиску, щонайменше, 10 фунтів на квадратний дюйм (0,7кг/см 2). Ще краще, цей блок працює з перепадом тиску, щонайменше, 20 фунтів на квадратний дюйм (1,4кг/см 2). У кращих аспектах циклонний сепаратор 80 працює з перепадом тиску, щонайменше, 25 фунтів на квадратний дюйм (1,76кг/см 2); ще краще, перепад тиску становить, щонайменше, 50 фунтів на квадратний дюйм кг/см 2). Якщо треба, потоки 55А и 55В важкого газойлю, одержуваного в ректифікаційній колоні 30, можуть бути спрямовані в блоки 65 і 80, відповідно, як показано на Фіг.3. Напрямок потоку 55А в сепаратор 65 може бути кращим у випадках, коли потік важкого газойлю містить значну кількість великих частинок. У випадку, коли потік містить дуже невелику кількість великих частинок, такий потік 55В, краще, направляють у блок 80 сепаратора для зниження тиску, створюваного за допомогою помпи. Крім того, додатковий потік дистиляту промивного газойлю можна змішува ти з потоком ПО зливу, що виходить із нижньої частини сепаратора, для запобігання закупорки ліній потоку, що ви ходить з нижньої частини. В іншому варіанті виконання, даний винахід містить, щонайменше, три блоки розділення, як показано на Фіг.4. Третій сепаратор 105, краще, розташований після сепаратора 65 і перед сепаратором 80. Сепаратор 105 може бути ще одним циклонним сепаратором, сітчастим фільтром, фільтром або будь-яким іншим пристроєм, призначеним для видалення твердих частинок. Пристрій розділення в блоці 105, краще, виконаний так, що він дозволяє видаляти матеріал частинок з потоку газойлю, і тому його використовують або як резервний пристрій, що працює в період відключення блока 65, або як другий пристрій, що гарантує видалення великих частинок з потоку газойлю перед подачею його в циклонний сепаратор 80. Якщо треба, потік 85 зливу, що ви ходить із нижньої частини циклонного сепаратора 80, можна комбінувати з потоком ПО зливу, що виходить з нижньої частини сепаратора 65, для одержання комбінованого потоку зливу, що виходить з нижньої частини (не показаний), який можна повертати в ректифікаційну колону ЗО установки для коксування у вигляді потоку природної рециркуляції. Такий комбінований потік, краще, використовують у помірній кількості. При цьому об'єм двох комбінованих потоків зливу, що ви ходять із нижньої частини, без урахування дистильованого промивного газойлю, з яким їх змішують, краще, становить менш ніж приблизно 5% від загального потоку ГОЗП, але може становити приблизно 1,5% від загального потоку ГОЗП. Швидкість різних потоків у процесі можна контролювати з використанням різних інструментів та устаткування, як відомо в даній області техніки. При цьому в процес можуть бути додані додаткове устаткування й пристрої, такі як клапани, контролери, вимірювачі потоку, індикатори і т.д., хоч вони й не показані на схемах виробничих потоків, представлених на Фіг.1-4. Крім того, як промивний газойль також можна використовувати важкий коксовий газойль для зниження ймовірності закупорки в процесі. Циклонні сепаратори, використовувані в способах відповідно до даного винаходу, є такими моделями циклонів, у яких подовжені резервуари сконструйовані так, що їхні вхідні порти, у принципі, розташовані по дотичній до корпуса резервуара, так що при подачі потоку текучого середовища в резервуар утворюється вихор. Завдяки дії відцентрової сили матеріал з більшою густиною (наприклад, тверді речовини або матеріал частинок) відокремлюється і видаляється з потоку ГОЗП. Циклонні сепаратори, призначені для використання в даному винаході, можуть мати розмір (наприклад, номінальний діаметр) у діапазоні від приблизно 0,5 дюйма до приблизно 15 дюймів (1,27см-38,1см). Розмір (наприклад, діаметр одного циклона, призначеного для видалення більш крупних частинок, або кількість циклонів у блоці, що включає множину циклонів) може змінюватися, оскільки розмір циклона визначається передбачуваною кількістю (об'ємом) текучого середовища, яке пропускають через нього. Конструкція та конфігурація (наприклад, розмір, діаметр, довжина) блока циклонного розділення, що забезпечують прийнятний режим роботи циклонного сепаратора в способі коксування із затримкою відповідно до даного винаходу, визначаються декількома факторами. Ці фактори включають, наприклад, необхідну пропускну здатність рідини, розмір частинок, що видаляються, і ефективність способу. На першому етапі звичайно визначають розмір циклона; потім визначають швидкість потоку через пристрій на основі цього розміру. Для блока з множиною циклонів (наприклад, колектора циклонів) кількість циклонів, необхідних для забезпечення необхідної ефективності процесу, може бути визначена шляхом ділення загальної необхідної швидкості потоку в системі на швидкість потоку в одному циклоні. Здатність циклона відокремлювати матеріал частинок від рідини основана на різних факторах. Вони включають різницю між густиною рідини та густиною частинок, а також відцентрову силу в гідроциклоні. Відцентрову силу в циклоні визначають з урахуванням як в'язкості рідини, так і перепаду тиску на циклоні. У даному винаході рідина звичайно є потоком ГОЗП, який є важкою фракцією нафти. Потік такого типу може бути гелем при температурі навколишнього середовища. Однак, оскільки потік ГОЗП виходить з ректифікаційної колони, його температура звичайно становить від приблизно 600°F до приблизно 800°F (315,6°С-426,7°С) залежно від циклу коксового барабана. Густина і в'язкість потоку ГОЗП змінюються залежно від температури. При цьому циклонний сепаратор для способу й пристрою відповідно до даного винаходу, краще, працює при температурах від приблизно 600°F до приблизно 800°F (315,6°С-426,7°С) для забезпечення прийнятного режиму роботи і ефективності установки. На Фіг.5 показаний циклонний сепаратор 80, придатний для використання в даному винаході, у якому вузол включає множину блоків 134 циклонів, кожний з яких сконфігурирований для відцентрового видалення матеріалу частинок з малими розмірами. Окремі циклони 134, краще, розташовані поруч один з одним та паралельно один одному усередині корпуса 136 резервуара і утримуються на місці для створення колектора циклонів. При використанні множини окремих блоків циклонний сепаратор 80 у цілому може забезпечувати обробку комерційних або промислових обсягів текучого середовища. У кращих варіантах виконання блок 80 містить окремі циклони 134, які мають діаметр від приблизно 0,5 до приблизно 4 дюймів (1,27-10,2см); ще краще, номінальний діаметр становить від приблизно 0,5 до приблизно 2 дюймів (1,27-5,1см). Блок 80, краще, сконфігурирований для роботи зі швидкістю потоку, щонайменше, приблизно 5,5 галонів за хвилину (0,35 літрів за секунду) у кожному циклоні. Ще краще, циклонний сепаратор 80 включає циклони, які можуть обробляти, щонайменше, приблизно 7,5 галонів за хвилину (0,47 літрів за секунду). Необхідна швидкість потоку через циклон дозволяє визначити кількість окремих циклонів, використовуваних у колекторі 135. Таким чином, у певних варіантах виконання даного винаходу, у яких швидкості потоку становлять, щонайменше, приблизно 5,5 галонів за хвилину (0,35 літрів за секунду) для кожного циклона, кількість окремих циклонів може становити від приблизно 7 до 60. Кількість окремих циклонів, однак, можна змінювати відповідно до передбачуваної швидкості потоку в процесі та необхідній ефективності видалення матеріалу частинок. Наприклад, більше високе значення швидкості потоку в процесі може вимагати застосування більшої кількості окремих циклонів у колекторі. У кращій конструкції вузла, у колекторі 135 сформовано приблизно двадцять отворів або прорізів, у які можна встановлювати окремі циклони усередині корпуса 136 резервуара. Залежно від кількості використовуваних у колекторі циклонів не використовувані отвори можуть бути закриті заглушками або кришками. Як показано на Фіг.6, сепаратор 80 має вхідний канал і вихідний отвір 140 переливу. Як можна бачити на кресленні, по довжині циклони 134 можуть проходити від рівня нижче вхідного отвору 138 у резервуар до області, розташованої поруч із вихідним отвором 140 переливу. Циклони 134 можуть бути закріплені на верхній пластині 142 і на нижній пластині 144. Краще, кожний циклон 134 встановлений у контакті з верхньою пластиною 142 з використанням ущільнювача для мінімізації протікання рідини подаваного потоку (потоку зі зниженим вмістом частинок) із вхідного каналу 138 у потік вихідного каналу 140 переливу. Ущільнювач, через який окремі циклони встановлюють на колектор, дозволяє забезпечити достатню надійність системи при дії теплового навантаження (наприклад, в умовах стискування та розширення) і запобігає небажаному проникненню та/або змішуванню потоку переливу зі зниженим вмістом частинок з наступним потоком зі зниженим вмістом частинок. Однак, на такі ущільнювачі можуть діяти значні перепади температури. Під час роботи пристрою потік газойлю із зони промивання може надходити в циклонний сепаратор при температурі від приблизно 600°F (315,6°С) до приблизно 800°F (426,7°С). Однак, у періоди відключення температура блока циклона може опускатися до температури навколишнього середовища, що становить від приблизно 50°F (10°С) до 60°F (15,6°С) або навіть нижче, залежно від клімату. Як добре відомо, періоди відключення і повторного запуску в роботу створюють істотне навантаження на устаткування, зокрема, у місцях стиків, ущільнень і т.д. через істотні перепади температури. Таким чином, у даному винаході потрібно забезпечити стійкість пристрою до таких навантажень завдяки виконанню ущільнювача, що дозволяє забезпечити ущільнення і цілісність конструкції навіть при дії багаторазових циклів значних перепадів температури, наприклад, від температури навколишнього середовища до температури 800°F (426,7°С) і навпаки. Було визначено, що в конфігурації з використанням втулок, шайб і прокладок, краще, можна одержати достатнє ущільнення між кожним з циклонів і як нижньою пластиною 144, так і верхньою пластиною 142. Кращий вузол ущільнення представлений на Фіг.7, у якому усередині корпуса 136 резервуара кожний циклон 134, краще, перебуває в контакті з нижньою пластиною 144 через прокладку 156, і в контакті з верхньою пластиною 142 з використанням втулки 158, шайби 160, прокладки 162 і пружинної шайби 164. Краще, вузол містить, щонайменше, дві пружинні шайби. Краще, пружинна шайба є тарілчастою пружиною або дисковою шайбою. Придатні матеріали для прокладок 156 та 162 включають матеріали, що залишаються гнучкими при високих температурах (наприклад, вище 600°F (315,6°С)). Кращим матеріалом є гнучкий графіт. Крім того, показані на Фіг.7 циклони 134 розділяють потік ГОЗП на потік переливу, що ви ходить з верхньої частини, який може виходити через вихідний отвір 140 переливу, розташований у верхній частині (не показаний, але краще розташований між верхньою пластиною 142 і ковпаком 148 резервуара, як показано на Фіг.6), і потік зливу, що ви ходить із нижньої частини (який містить витиснутий матеріал частинок), який може виходити через нижній зливальний патрубок 146, розташований у днищі корпуса 136 резервуара. Нижній зливальний патрубок 146 може бути закріплений на корпусі 136 резервуара з використанням регульованого затискача 166, центрувального кільця 168 і прокладки 170. У кращому варіанті вузла нижній зливальний патрубок 146 виконаний знімним. Як альтернатива, нижній зливальний патрубок 146 може бути виконаний незнімним і може бути приєднаний до корпуса 136 резервуара з використанням з'єднання фланцевого типу. Колектор циклонів, якщо треба, може включати подовжені стрижні, які з'єднують верхню та нижню пластини 142 та 144, відповідно, для забезпечення достатньої опори для колектора. Стрижні зводять до мінімуму можливість руху пластин резервуара при змінах температури, які виникають під час роботи процесу. Також, якщо треба, може бути встановлений інспекційний трубопровід/дренажний трубопровід, який забезпечує можливість зниження рівня текучого середовища. Такий трубопровід, зокрема, використовують, коли блок потрібно відключати для проведення технічного обслуговування. На Фіг.8 представлений окремий циклон 134, придатний для використання в конфігурації циклонного сепаратора 80. На цьому кресленні представлений для ілюстрації потік текучого середовища усередині циклона, у якому потік 172 ГОЗП (позначений пунктирними лініями) розділяють на потік 174 зливу, що виходить із нижньої частини, який містить витиснутий матеріал частинок, і потік 176 переливу, що ви ходить із верхньої частини, зі зниженим вмістом частинок, причому із цього потоку вилучена істотна частка матеріалу частинок. Потік ГОЗП входить по дотичній у циклон 134 через вхідний отвір або сопло 178 і формує вихор або круговорот. Твердий матеріал у вигляді частинок (не показаний), який звичайно має більш високу густину (тобто, більш важкий), ніж ГОЗП, у якому він завислий, викидається під дією відцентрової сили з центра вихру. Коли твердий матеріал у формі частинок попадає на внутрішню поверхню стінки 182 циклона, він повільно стікає і падає під дією сили тяжіння на дно циклона, звідки виходить із циклона 134 з потоком 174 зливу, який виходить із нижньої частини сепаратора. Інша частка ГОЗП, з якого вилучена істотна частина матеріалу частинок, виходить через верхню частину циклона у вигляді потоку 176 переливу, що ви ходить із верхньої частини сепаратора. Хоча ви ще були представлені та описані кілька конкретних варіантів виконання способу і пристрою відповідно до даного винаходу, очевидно, що можуть бути виконані різні модифікації без відходу від обсягу та суті даного винаходу. Крім того, посилання на матеріали, варіанти конструкцій, конкретні розміри й робочі характеристики або варіанти застосування також не призначені для якого-небудь обмеження, і інші матеріали, розміри та робочі характеристики або варіанти застосування можна використати замість них у межах обсягу і суті даного винаходу. Відповідно до цього, передбачається, що спосіб і пристрій відповідно до даного винаходу не обмежуються нічим, крім формули винаходу, що додається, і що такі інші варіанти виконання включені в обсяг наведеної далі формули винаходу.