Паливо для автотракторної техніки

Изобретение относится к углеводородным композициям на основе продуктов переработки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Наиболее близкой по технической сущности к предлагаемому изобретению является топливо (1), содержащее фракции прямой перегонки нефти или рафината процесса риформинга, выкипающие в пределах 80-120°С, 120-180°С, прямогонные фракции 180-240,240-360,360-460°С и в качестве дистиллята вторичных процессов-фракцию газойля каталитического крекинга, 96% которой выкипает при температуре 180-400°С, при следующем соотношении компонентов, мас. %: фракции прямой перегонки, выкипающие при температуре, °С 80-120 5-15 120-180 5-16 180-240 15-30 240-360 20-50 360-460 5-25 фракция газойля каталитического крекинга, 96% которой выкипает при температуре, 5-30 180-400 В состав композиции топлива по этому изобретению входит до 30% фракций газойля каталитического крекинга, характеризующи хся повышенным содержанием ароматических и. особенно, би- и полициклических углеводородов, что способствует снижению цетанового числа и увеличению дымности отработанных газов. Применение дизельного топлива с цета-новым числом ниже требований стандарта (менее 45 ед. ГОСТ 30582) приводит к увеличению расхода топлива в условиях эксплуатации; а также ухудшает п усковые свойства топлива. Кроме того, в настоящее время стоит вопрос о создании экологически чистого топлива, одним из основных требований к которому является пониженное содержание ароматических углеводородов, особенно нежелательными являются полициклические углеводороды. В основу настоящего изобретения была положена задача улучшения эксплуатационных характеристик топлива, снижения в содержания в топливе ароматических углеводородов, расхода топлива и дымности отработанных газов. Поставленная задача решена тем, что топливо для автотракторной техники, содержащее фракции прямой перегонки нефти и дистилляты вторичных процессов переработки нефти, причем в качестве фракции прямой перегонки оно содержит фракции атмосферной перегонки нефти 80-140°С, 140-360°С, 240-420°С и вакуумной перегонки 240-500°С и в качестве дистиллята вторичных процессов - фракцию 70-240°С процесса коксования с 0,06 мас.% антиокислительной присадки при следующем соотношении компонентов, мас.%: Фракция процесса коксования с 0,06 мас.% антиокислительной присадки 70-240°С 3-20 фракция вакуумной перегонки 240-500°С 2-20 фракция атмосферной перегонки 80-140°С 3-15 240-420°С 3-20 140-360°С до 100 Изобретение поясняется следующими примерами. Πρимеρ 1. Нефть подвергают перегонке с выделением на установке AT фракций 80-140, 140-360, 240-420°С, а на установке АВТ фракции 240-500°С. Фракция выше 500°С направляется на установку коксования, получаемый при этом дистиллят коксования 70-240°С стабилизируется антиокислительной присадкой. Топливо получают компаундированием при следующем соотношении компонентов, мас.%: Фракция атмосферной перегонки 80-140°С -3 Фракция атмосферной перегонки 140-360°С - 55 Фракция атмосферной перегонки 240-420°С - 20 Фракция вакуумной перегонки 240-500°С -2 Фракция процесса коксования с 0,06 мас.% антиокислительной присадки 70-240°С - 20 В данной композиции содержание парафинонафтеновых углеводородов увеличивается с 66,9 до 72,3 %, значительно снижается содержание нормальных парафинов с 15,3 до 4,6%, би- и полициклических ароматических углеводородов с 7,3 до 5,2 и 8,3 до 3,2 % соответственно, смолистых соединений с 1,4 до 1,0% (табл.3). При этом предлагаемое топливо по сравнению с прототипом имеет более низкие коксуемость 10% остатка 0,012 вместо 0,097, кислотность 2,1 вместо 3,0 мг КОН на 100 см 2 топлива и температуру застывания - 13 вместо 2°С (табл.1). При этом эксплуатационные характеристики не ухудшаются. По сравнению с прототипом снижаются коррозионные потери стали 3 по ГОСТ 18597-73 с 3,0 до 2,6 г/м, уменьшается коэффициент коксования с 4,5 до 3,6, дымность отработанных газов с 62 до 52 ед. и удельный расход топлива с 140 до 132 г/л. л.с. (табл.2). Πρимеρ 2. Нефть подвергают перегонке с выделением фракций по примеру 1. Топливо получают компаундированием при следующем соотношении компонентов мас.%: Фракция атмосферной перегонки 80-140°С -15 Фракция атмосферной перегонки 140-360°С - 59 Фракция атмосферной перегонки 240-420°С -3 Фракция вакуумной перегонки 240-500°С - 20 Фракция процесса коксования с 0,0 мас.% антиокислительной присадки 70-240°С -3 Полученное дизельное топливо расширенного фракционного состава имеет содержание парафинонафтеновых углеводородов, нормальных парафинов би- и полициклических углеводородов и смолистых соединений соответственно 69,9; 3,3; 6,8; 3,7 и 1,0% вместо 66,9; 15,3; 7,3; 8,3; и 1,4% у прототипа (табл.3). Снижаютсякоксуемость 10% остатка с 0,097 до 0,020, кислотность с 3,0 до 2,5 мг КОН на 100 см топлива, температура застывания с -2 до -10°С (табл.1). При этом эксплуатационные характеристики не ухудшаются (табл.2). Πρимеρ 3. Нефть подвергают перегонке с выделением фракций по примеру 1. Фракция выше 500° С направляется на установку коксования с получением фракции 70-240°С. Дизельное топливо расширенного фракционного состава получают компаундированием при следующем соотношении компонентов, мас.%. Фракции прямой перегонки: 80-140°С 9 140-360°С 58 240-420оC 11 240-500оС 11 В данной композиции содержание парафино-чафтеновых углеводородов увеличивается с 66,9 до 71,2 %, снижается содержание нормальных парафинов с 15,3 до 4,2 %, би- и полициклических ароматических углеводородов с 7,3 до 5,8 и 8,3 до 3,0 % соответствен, о, смолистых соединений с 1,4 до 1,0 % (табл.3). При этом снижаются коксуемость 10 % остатка с 0,097 до 0,015, температура застывания с -2 до -12°С. Предложенная композиция топлива по сравнению с известной и базовой отличается улучшенными эксплуатационными показателями. Выход дизельного топлива по предложенной композиции увеличивается по сравнению с базовым и находится на уровне, полученном по прототипу (табл.1). При испытании заявленного топлива на двигателе было показано, что по сравнению с прототипом снижаются коррозионные потери стали 3 по ГОСТ 18597-73, уменьшается коэффициент коксования, дымность отработанных газов и удельный расход топлива. Из представленных в таблице 2 данных видно, что по сравнению с прототипом предлагаемое топливо имеет более низкие коксуемость 10 % остатка, кислотность и температуру застывания. Изобретение предусматривает увеличение ресурсов дизельных топлив для быстроходных дизелей автотракторной техники путем создания топлива расширенного фракционного состава, отличающегося пониженным содержанием ароматических углеводородов, снижением расхода топлива при его эксплуатации и дымности отработанных газов, При использовании в составе топлива фракций 240-420° С и 240-500°С более 20%. получаемое топливо по фракционному составу не соответствует требованиям ТУ по выкипаемости до 360°С - не менее 90%. При вовлечении бензина коксования больше заявленного, температура вспышки ниже требований ТУ, При снижении содержания бензина ниже предложенной в данной композиции, ухудшаются эксплуатационные свойства топлива, увеличивается коэффициент коксования, дымность отработанных газов и удельный расход топлива. Предложенная композиция топлива по сравнению с известной и базовой композицией отличается улучшенными эксплуатационными показателями.