Спосіб оцінки антигіпертензивної терапії

Спосіб оцінки антигіпертензивної терапії, який відрізняється тим, що його здійснюють за допомогою серійного вимірювання артеріального тиску (AT) протягом щонайменше доби з інтервалом не більше години, причому визначають середні погодинні значення AT на початку лікування (h 0 ) і середні погодинні значення AT після початку лікування (hj), додатково обчислюють стандартне відхилення всіх значень AT на початку лікування Корисна модель відноситься до області металургійного виробництва і може бути використаний при виробництві смуг, а також великосортного прокату переважно квадратного і прямокутного перерізу, у тому числі заготовок для середньосортних, дрібносортних і дротових станів. Відомий спосіб використання надлишкової тепломіскості зливків при їх тепловій обробці в колодязях перед прокаткою, що включає нагрів зливків у колодязях, їхню прокатку в обтискному стані на заготовку, передачу заготовки безпосередньо до клітей прокатного стана без підігріву і наступну прокатку на заданий розмір [Целіков О.І., Федосов М.М., Соколов О.О. Прокатка сталі.- М. Металургіз-дат.-1943 р., стор. 359 і 332]. Недоліком способу є необхідність витрат висококалорійного палива на нагрів зливків в колодязях і втрати металу з окалиною під час нагріву. Відомий спосіб використання надлишкової тепломіскості зливків при їх тепловій обробці в колодязях перед прокаткою, що включає посад у колодязі зливків із рідкою серцевиною; їхню теплову обробку подачею максимальної кількості тепла в початковій стадії з наступним томлінням, причому пер (SD 0 ) І ПІСЛЯ початку терапії (SDj), і розраховують модифікований індекс гладкості (МІГ) за формулою: SD 0 Ah (МІГ) = SD; SD, де a n - кількість годин монітору вання AT, SD A h - стандартне відхилення від Ah;; після чого при значенні МІГ: 0 антигіпертензивну терапію визнають неефективною; значення МІГ > 1 свідчить про ефективність та адекватність терапії, і 0 > МІГ 9546 бці в колодязях перед прокаткою, що включає одержання сталі і розливання її в зливки, передачу зливків до нагрівальних колодязів обтискного стана, посад зливків із рідкою серцевиною в колодязі і їхню теплову обробку в колодязях, прокатку в обтискній кліті на заготовку, передачу заготовок до прокатного стана без підігріву в печах і прокатку в його клітях, посад зливків у колодязь роблять при їхній загальній тепломісткості, що перевищує необхідну для прокатки тепломісткість на величину а=0,5...1,0 витрат тепла на покриття потужності холостого ходу колодязя за весь період від посаду до видачі зливків, причому їхню теплову обробку виконують до завершення процесу кристалізації при тепловій потужності, що складає (1-а) потужності холостого ходу колодязя, після чого зливки видають на прокатку. Крім того, плавку зливків передають до нагрівальних колодязів протягом розливання частинами, у яких кількість зливків кратно садці одного колодязя, а число зливків в садці (п) вибирають з умови:п\/сл|\/кол > 0,20, де \/сл - об'єм одного зливка; Укол - об'єм робочого простору колодязя. При одержанні на обтискному стані з одного зливка двох заготовок - головної і донної, донну заготовку перед входом у прокатний стан кантують на 180° відносно вертикальної осі або направляють у прокатний стан першою. Наявність причинно-слідчого зв'язку між сукупністю суттєвих ознак корисної моделі, що заявляється, і технічним рішенням доводиться тим, що тільки сукупність суттєвих ознак необхідна і достатня для одержання технічного результату, економії ресурсів на виробництво одиниці продукції за рахунок зниження до мінімуму або повного виключення витрат палива на підігрів напівпродукту в технологічній лінії розливання - обтискний стан прокатний стан (економія палива 10-15кг у.п./т, зниження втрат металу з окалиною і торцевою обрізю не менш ніж на 11кг/т), повного виключення оплавлення зливків і пов'язаного з цим підвищення якості готового прокату, зменшення кількості шкідливих викидів (оксидів азоту) в атмосферу. При відсутності однієї з істотних ознак технічний результат не досягається. Суть способу полягає в наступному. При надходженні зливків із рідкою серцевиною у відділення нагрівальних колодязів, по тривалості часу між кінцем розливання і посадом зливків у колодязь визначають надлишкову тепломісткість зливків і порівнюють її з потужністю холостого ходу конкретного нагрівального колодязя. Для завершення процесу кристалізації рідкої фази зливка встановлюється мінімально необхідний час від кінця розливання сталі до видачі зливків на прокатку. Наприклад, для зливків киплячої і напівспокійної сталі масою 19т воно складає 5,0год. Виключивши з нього тривалість часу від кінця розливання зливків до їхнього посаду в колодязь, знаходять тривалість нагрівання зливків у колодязі. Залежно від часу нагрівання зливків і потужності холостого ходу колодязя визначають необхідну кількість надлишкового тепла в зливках, при якому теплову обробку зливків роблять без подачі палива. Це відповідає умові, коли а>=1,0. При значеннях а1,0 У зв'язку з цим теплову обробку зливків робили без подачі палива Після закінчення встановленого часу нагрівання зливків температура кладки колодязя складала 1300° і зливки були видані для прокатки на сляби в обтискному стані Температура поверхні слябів після обтискного стана складала 1120-1160°С Потім сляби, минаючи нагрівальні печі, були передані до прокатного стана і прокатані на заданий розмір, причому кантування донного слябу забезпечило зниження температурного перепаду по довжині готової смуги з 30-40°С до 0-10°С Температурний режим прокатки по всій лінії стана задовольняв вимогам технологи Приклад 2 Зливки сталі 08кп були посаджені в Комп'ютерна верстка Д Дорошенко нагрівальний колодязь через 12,0 години після розливання Тепломісткість зливків при посаді складала 950кДж/кг Садка з 7 зливків загальною масою 130,5т мала надлишкову тепломісткість 3 6 (950-855)х130,5x10 =12,4x10 кДж Відношення об'єму садки до об'єму робочого простору - 0,23 При тривалості теплової обробки злитків 5,0-2,0=3,0год і потужності холостого ходу 6 6,0x10 кДж/год витрати тепла на покриття потужності 6 ходу складають холостого 6 6,0x10 х3=18,0x10 кДж Відношення надлишкового тепла зливків до витрат тепла на покриття потужності холостого ходу (а) складало 6 6 а=(12,4хЮ )(18,0,х10 )=0,69 У зв'язку з цим теплову обробку зливків робили з подачею палива в колодязь, що забезпечує надходження тепла в КІЛЬКОСТІ 6,0x10г(1 -а )=6,0х106(1 6 0,69)=1,86х10 кДж/ч Через 3,0год після посаду зливків температура кладки колодязя піднялась до 1290°С і зливки були видані для прокатки в обтискному стані Температура поверхні слябів після обтискного стана мала значення 1130 1150°С Температурний режим прокатки слябів по всій лінії стана відповідав вимогам технології Таким чином, запропонований спосіб забезпечує виробництво прокату без витрат або з мінімальними витратами теплової енергії в технологічній лінії розливання - обтискний стан - прокатний стан Підписне Тираж 26 прим Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул Урицького, 45, м Київ, МСП, 03680, Україна ДП "Український інститут промислової власності', вул Глазунова, 1, м К и ї в - 4 2 , 01601