Спосіб лікування хронічної ниркової недостатності

Способ микролегирования стали бором, включающий ввод в жидкий металл в ковше датолитового концентрата, алюминия и креммемарганцевых сплавов, о т л и ч а ю щ и й с я тем. что концентрат вводят в ковш перед выпуском металла из агрегата в количестве 0,5-1,5 кг/т металла, з алюминий в количествах (кг/т стали) 0,13 (0,5-1.5) + 0,3• 0,7; 0,5-0,8 и 0,1-0,15 вводят соответственно перед выпуском плавки, по ходу выпуска после присадки кремнемаргэнцевых сплавов и после окончания выпуска металла в процессе схода шлака в ковш. Изобретение относится к области металлургии и направлено на совершенствование технологии микролегирования стали бором. Известен способ микролегирования стали бором, который производится борсодержащими ферросплавами и лигатурами [1] в частности ферробором, который присаживают в сталь при выпуске плавки из сталеплавильного агрегата Известен способ микролегирования сталей бором комплексными борсодержащими сплавами, в состав которых включены другие элементы совместно с элементами, технологически необходимы ми для усвоения бора жидким металлом [2] Высокая стоимость сплавов и лигатур повышает себестоимость металлопродукции, а взаимодействие бора в процессе выпуска с азотом снижает эффективность бора как элемента, улучшающего качество металлопродукции. Известен способ микролегированич стали бором, достигаемое с помощью использования датолитового концентрата за счет реализации термодинамической возможности восстановления борз из его окиси растворенными в стали элементами с высоким сродством к кислороду, например, алюминием. Такой способ микролегирования бором [3], принятый за наиболее близкий аналог заявленного изобретения, предусматривает присадку в ковше кремнемарган (22) 02 09 91 С > ю о о о О 2909 цевых сплавов и алюминия и ввод борсодержащей добавки (экзотермическая шлаковая смесь с датолитовым концентратом) в изложницы при сифонной разливке спокойной стали, содержащей(в%) С - 0,21; Мп -0,45; SI - 0,025; S - 0,018; Р - 0,007; AI - 0,03-0,04. Количество датолитового концентрата определяется из расчета получения гтали в среднем 0,002% бора. Недостатком известного способа является высокий расход датолитового концентрата, обусловленный тем, что при сифонной разливке спокойной стали из-за малоактивного перемешивания шлаковой и металлической фаз, а также в связи с образованием на стенках изложниц шлакового гарнисажа, значительная часть концентрата не используется для целей микролегирования стали бором. Кроме того, при использовании известного способа из-за непрерывного распределения бора в слитке не достигается стабильное повышение качества металлопродукции. Неравномерное распределение обусловлено тем, что переход бора в металл из шлакоо&разующей смеси протекает постепенно и заканчивается при затвердении прибыльной части слитка. Поэтому кристаллизирующиеся в первую очередь поверхностные слои слитки и донная его часть оказываются обедненными, а верхняя часть, в особенности в осевой зоне, обогащенной бором, что приводит к неоднородности физико-механических свойств металлопродукции. Задачей настоящего изобретения является усовершенствование способа микролегирования стали бором, позволяющее снизить расход датолитового концентрата и получить равномерное распределение бора в слитке металла. Поставленная задача решается тем, что в способе микролегирования стали бором, включающем ввод в жидкий металл в ковше датолитового концентрата, алюминия и кремнемарганцевых сплавов, согласно изобретению, концентрат вводят в ковш перед выпуском металла из агрегата в количестве 0,5-1,5 кг/т металла, а алюминий в количествах {кг/т стали) 0.13 (0,5-1,5) х 0.3-0,7; 0,5-0,8 и 0,1-0.15 вводят соответственно перед выпуском плавки: по ходу выпуска после присадки кремнемэрганцевых сплавов и после окончания выпуска металла в процессе схода шлака в ковш. Сущность способа заключается в следующем. Датолитовый концентрат в количестве 0,5-1,5 кг на тонну стали за 10-15 мин до выпуска плавки из сталеплавильного агрегата укладывают в бумажных или полиэтиле 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 новых мешках на днище сталеразливочного ковша у стенки на максимально возможном удалении от ожидаемой зоны падения струи металла. Используются только освобожденные от предыдущей плавки ковши с нагретой футеровкой. Концентрат должен быть сухим. Время его присадки обусловлено необходимостью гарантированного удаления влаги. Выбор места укладки концентрата связан с необходимостью минимизации его уноса в нерасплавленном состоянии восходящими воздушными потоками, возникающими в процессе выпуска плавки в осевой зоне полости ковша. Количество присаживаемого датолитового концентрата обусловлено требуемым содержанием бора в стали, которое для планируемого сортамента металла изменяется в пределах 0,001-0,005%. Минимальному содержанию бора в стали должен соответствовать минимальный расход концентрата (0,5 кг/т), а максимальному - максимальный (1,5 кг/т). При этом учтено. что с повышением расхода концентрата степень усвоения бора возрастает. После датолитового концентрата в ковш присаживают алюминий в виде стандартных чушек в количестве (кг/т стали) 0,131 (0,5...1,5) +0,3.-0,7. Оба слагаемых этой суммы определены, исходя из ожидаемой массы плавки. Первое слагаемое соответствует количеству алюминия, необходимому для восстановления бора из его окиси, В этом слагаемом 0,5... 1,5 - количество датолитового концентрата, а коэффициент 0,13 равен произведению 0.17 х 0,77, где; 0,17 - доля ВгОз в датолитовом концентрате, а 0,77 стехиометрическое соотношение алюминия и ВгОз в реакции восстановления. Второе слагаемое соответствует количеству алюминия, необходимому для обеспечения его Содержания в стали к моменту окончания присадки кремнемарганцевых сплавов в пределах 0,02...0,04%. К этому моменту количество металла, слитого в ковш, составляет примерно 1/3 массы плавки. Для получения заданного содержания алюминия на среднем уровне (0,03%) при стопроцентном усвоении и расчете на массу всей плавки его потребовалось бы 0,3 кг/т 1/3 = =0.1 кг/т. В реальных условиях, как видно из приведенных экспериментальных данных (табл.1) усвоение алюминия, вводимого в нераскисленную сталь, значительно меньше. Оно изменяется в широких пределах в зависимости от содержания в стали углерода перед выпуском, что и определяет величину второго слагаемого первой присадки. Заданный уровень содержания в стали алюминия обеспечивает, благодаря его высокому сродству к азоту, блокировку образо 2909 вания нитридов борз. Это усиливает эффекТаким образом при реализации заяолятивность борз как элемента, повышающего емого способа жидкая сталь с температурой качество металлопродукции. более 1500°С, заполняя сталеразливочный Вторая присадка алюминия необходима ковш, расплавляет вначале алюминия для поддержания упомянутого уровня его (Глл ''• 700°С), а затем дэтолитовый концентсодержания до окончания выпуска плавки в рат {Хпп ~ 1100°С). Значительная часть алюковш. Время ее ввода (после кремнемарганминия окисляется, а остальной цевых сплавов) обусловлено подтвержденрастворяется встали. Расплавленный датоным экспериментально (табл.2) литовый концентрат образует шлаковую фаповышением усвоения алюминия, присажи- 10 зу, а состав которой входит В2О3. Активное ваемого в раскисленную сталь. Величина перемешивание металлической и шлаковой второй присадки алюминия (см. табл.2) опфаз в процессе выпуска достигается благоределена аналогично второму слагаемому даря энергии падающей струи. Этому дополпервой присадки с учетом массы сливаемого нительно способствует широко металла (примерно 2/3 от массы плавки) и 15 применяемая на предприятиях продувка меэкспериментально полученных значений усталла в ковше нейтральным газом. Активное воения алюминия. перемешивание, а также отсутствие характерных для прототипа потерь датолитового концентрата на образование гарнисажа на Третью присадку алюминия производят стенках изложницы повышает степень исдля снижения окисленности шлака, сливае- 20 пользования концентрата для целей микромого в ковш в конце выпуска плавки, так как легирования. Введенный в сталь бор высокоокисленный шлак, находясь в проравномерно распределяется по объему ковцессе разливки в длительном контакте с ша, что обеспечивает однородность фиэикожидкой сталью, может приводить по вторичсвойств металла. ному окислению алюминия и бора и, как 25 механических Поддерживаемое на протяжении выпуска и следствие, снижению их содержания в меразливки стали содержание алюминия е преталле подшлакоеой зоны. Величина третьей делах 0,02-0,04 % предотвращает образоваприсадки обусловлена окисленностью шлание нитридов бора, что увеличивает ка, связанной с содержанием углерода в стали перед выпуском, при содержании 30 про кал ива ем ость и Снижает запороченность проката поверхностными дефектами, повыуглерода менее 0,1% она составляет 0,15 шая тем самым качество металлопродукции. кг/т, а при 0,1 % и более - 0,1 кг/т. Таблица 1 Содержание углерода перед выпуском плавки, % Среднее усвоение алюминия, вводимого в перемешиваемую сталь, % Величина второго слагаемого первой присадки алюминия, кг/т стали Менее0.1 0.1...0.15 0.16...0.20 Более 0,20 14.2 20,3 24,8 32,6 0,7 0,5 0,4 0,3 Таблица 2 Содержание углерода перед выпуском плавки, % Среднее усвоение алюминия, вводимого в раскисленную сталь, % величина второй присадки алюминия, кг/т стали Менее 0,1 0.1...0.2 Более 0,2 25 35 41 0,8 0,6 0.5 2909 V Упорядник Замовлення 546 Техред М.Моргентал Коректор О.Густи Тираж Підписне Державне патентне відомство України,. 254655, ГСП, КиТв-53, Львівська пл., 8 Виробничо-видавничий комбінат "Патент", м. Ужгород, вул.Гагаріна. 101