Спосіб виготовлення шестеренного насоса з підвищеним коефіцієнтом об’ємної подачі

Спосіб виготовлення шестеренного насоса з підвищеним коефіцієнтом об'ємної подачі, який включає механічну обробку шестерень і корпусу і збирання шестеренного насоса, який відрізняється тим, що обробку шестерень і наступне збирання шестеренного насоса здійснюють з гаранто Винахід відноситься до галузі машинобудування, а саме до технології виготовлення шестеренного насоса і може бути використаний у крупносерійному та масовому виробництві шестеренних насосів, а також при централізованому ремонті шестеренних насосів на ремонтних підприємствах Відомий спосіб виготовлення шестеренного насоса з підвищеним коефіцієнтом об'ємної подачі приведенням посадок спряжених деталей до початкових шляхом шліфування шестерень (роторів), розточуванням колодязів в корпусі (статорі) і розточуванням отворів під цапфи шестерень в підшипниках ексцентрично зі зміщенням шестерень в бік приймальної порожнини насоса, а ділянки розділення робочих порожнин на стінках колодязів корпусу (статора) обробляють врізанням зубців насоса в ці стінки під дією тиску робочої рідини [1,2] До недоліків способу слід віднести недостатню об'ємну подачу (ОП), недостатній коефіцієнт об'ємної подачі (КОП), а також недостатню ДОВГОВІЧНІСТЬ насоса Найбільш близьким за технічною сутністю до винаходу що пропонується, є спосіб виготовлення шестеренних насосів з підвищеним коефіцієнтом ваним радіальним зазором в спряженні деталей "корпус - шестерні", який визначають з умови де 6р - радіальний зазор, м, |і - в'язкість робочої рідини, Па с, Ір - довжина зони ущільнення верхівок зубців шестерень корпусом, м, г - радіус корпусу в МІСЦІ спряження з шестернями, м, п - частота обертання шестерень насоса, об/с, Ар - перепад тиску між камерами всмоктування і нагнітання, Па об'ємної подачі, який включає механічну обробку шестерень, механічну обробку корпусу і збирання шестеренного насоса, при цьому механічну обробку корпусу здійснюють зі зміщенням осі обробки в сторону максимального зносу корпусу [3] Але і цьому способу притаманні ті ж недоліки недостатня ОП, недостатній КОП, а також недостатня ДОВГОВІЧНІСТЬ Відомо, ЩО В існуючих способах виготовлення шестеренного насоса з підвищеним КОП для підвищення ОП і КОП намагаються виконати радіальний зазор мінімальним А тому в умовах крупносерійного і масового виробництва для створення нульового радіального зазору в спряженні „шестерні - корпус" обробку ділянки розділення робочих порожнин на стінках колодязів корпусу здійснюють врізанням зубців шестерень в стінки корпусу насоса під дією тиску робочої рідини на стадії обкатки шестеренного насоса З вищенаведеного витікає, що геометричні розміри робочої камери насоса обмежуються в радіальному напрямку верхівками зубців шестерень і стінками корпусу при умові нульового радіального зазору чим і пояснюється зниження ОП і КОП шестеренного насоса Зниження ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренного насоса О) CM 2910 пояснюється тим, що створення нульового радіального зазору в спряжені "шестеоні - корпус" шляхом врізання зубців шестерень в стінки корпусу насоса під дією тиску робочої : дини призводить до початкового зносу корпус шестеренного насоса ще на стадії його виготовлен ^ Окрім того утворенням нульово радіального зазору в радіальному спряжені „ше ерні -корпус" зазначеним способом [3] створюють^ч передумови для інтенсивного зносу, як корпусу в місці спряження з шестернями, так і самих шестерень по зовнішньому діаметру З'ясувати причини цього можна висвітливши механізм абразивного зношування корпусу Відомо, ЩО ЗНОС деталей в радіальному спряжені шестеренного насоса відносять не до пдроабразивного, а до абразивного [4j Попадання абразивних часток в нульовий зазор радіального спряження відбувається шляхом затягування абразивних часток шестернями, що обертаються Низька твердість алюмінієвого корпусу (80 120НВ) по-перше, сприяє зношуванню самого корпусу, а, по-друге, призводить до застрягання самих абразивних часток в корпус що сприяє інтенсивному зносу шестерень шестеренного насоса по зовнішньому діаметру закріпленими в корпусі частками абразиву Тобто, описана ситуація породжує технічне протиріччя, яке полягає в тому, LUO прагнення мінімально зменшити зазор в МІСЦІ ущільнення корпусом верхівок зубців шестерень призводить до підвищення інтенсивності абразивного зношування, як корпусу шестеренного насоса, так і верхівок зубців шестерень Цим пояснюється недостатній рівень ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренного насоса Задача, яку вирішує винахід що пропонується, полягає в підвищенні об'ємної подачі і коефіцієнта об'ємної подачі шестеренного ьасоса шляхом використання ефекту фрикційного руху робочої рідини, а також підвищення ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренного насоса шляхом зниження, як першопочаткового зносу корпусу, так і подальшого виключення зносу деталей радіального спряження Поставлена задача підвищення ОП, КОП і ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренного насоса вирішується за рахунок того, що в способі виготовлення шестеренного насоса який включає механічну обробку шестерень та корпусу і збирання шестеренного насоса, обробку шестерень і наступне збирання шестеренного насоса здійснюють з гарантованим радіальним зазором в спряжен деталей "корпус шестерні", який визначають з умови (1) де 5р - радіальний зазор, м ц - в'язк'с „ робочої рідини Па с > Ір - дов»! іа зони ущільнення верхівок зубців шестерень ко VCOM, м, г - радіус орпусу в МІСЦІ спряження з шестернями, м, п - частота обертання шестерень насоса, об/с, Ар - перепад тиску між камерами всмоктуван ня. нагнітання, Па Одним з негативних явищ в роботі шестеренно насоса є втрати робочої рідини через радіалі ний зазор між верхівками зубців шестерень і кор vCOM, що призводить до падіння ОП і КОП Не Ущільнення верхівок зубців шестерень кс ом, що є по суті ущільненням радіального за відбувається в області порожнини низького ти в зонах ділянок розділення робочих порожни обто, відомо, що збільшення радіального за звичайно призводить до збільшення втрат ро .оі рідини, а отже до зниження КОП і ОП шесте^ -ного насоса Але, як витікає з вищенаведеног певний гарантований радіальний зазор не тіл»- > не призводить до росту втрат робочої рідини , навпаки, при виконанні умови (1) призводить до і двищення ОП і КОП шестеренного насоса пя пояснення цього розглянемо залежність втс робочої рідини через радіальний зазор в шє ~еренному насосі від величини цього зазору Відомо, ЩО ЦЯ залежність має вигляд [5], —7їПГ5 Чвт = (2) де b - ширина шестерень насоса, м В формулі (2) на відміну від формули, яка наведена в [5] поставлений знак „мінус" Тим самими підкреслюється, що втрати робочої рідини спрямовані в сторону протилежну напрямку об'ємної погані шестеренного насоса В такому разі залежність (2) можна переписати у в. гляді ( K~S2\ (3) Б формулі (3) перший доданок носить назву фрикційної складової втрат робочої рідини Як видно з (3) фрикційна складова втрат робочо рідини направлена в сторону протилежну напрямку втрат робочої рідини, тобто співпадає з напрямком ОП насоса і при цьому, як видно з (3) пропорційна частоті обертання шестерень, зовнішньому радіусу шестерні і величині радіального зазору Логічно припустити, що існує таке співвідношення між частотою обертання шестерень і радіальним зазором, при якому фрикційна складова перевищує другий доданок В цьому разі вираз (3) стає позитивним і додається, а не віднімається, як звичайно до ОП шестеренного насоса Тобто, збільшуючи частоту обертання шестерень, ми зможемо не тільки зменшити втрати робочої рідини через радіальний зазор, але й забезпечити збільшення ОП, а значить і КОП шестеренного насоса Цей феномен, з точки зору фізики можна пояснити тим, що завдяки такій властивості робочої рідини, як в'язкість І прилипання до твердих стінок, її частина, яка знаходиться в радіальному зазорі захоплюється верхівками шестерень, що обертаютсся і переноситься з камери всмоктування до камери нагнітання Тобто, по суті зростає об'єм рооочої камери насоса, при чому за межі її геометричних розмірів Як відомо, геометричні розміри робочої камери шестеренного насоса обмежуються діаметром верхівок шестерень 2910 Перші насоси, які були вироблені промисловістю володіли низькою частотою обертання шестерень, щ о і спонукало д о створення мінімального, нульового радіального зазору шляхом врізання шестерень в корпус шестеренного насоса Частота обертання сучасних шестеренних насосів зросла в 3 4 рази, що згідно формули (1) дає можливість збільшити радіальний зазор без збільшення втрат робочої рідини Знайшовши першу похідну від функції втрат робочої рідини від радіального зазору (3) отримаємо вираз виду dS p (^ 4цІ р J (4) Прирівнюючи праву частину залежності (4) д о нуля отримаємо рівняння виду 4цІ с = 71ПГ (5) Розв'язуючи рівняння (5) відносно 5р, знайдемо значення радіального зазору, при якому фрикційна складова залежності (3) буде максимальна В результаті отримаємо (6) Таким чином, з наведеного бачимо, що залежність (1) гарантує таке значення радіального зазору, при якому гарантуються збільшення ОП, і досягнення максимального КОП шестеренного насосаза рахунок максимальної величини фрикційної складової, яка визначається перш за все частотою обертання шестерень, в'язкістю робочої рідини, протяжністю зони ущільнення радіального зазору і ЗОВНІШНІМ радіусом шестерні, а також тиском, який розвиває шестеренний насос Підвищення ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренного насоса вирішується за рахунок того, що обробку шестерень і наступне збирання шестеренного насоса здійснюють з гарантованим радіальним зазором в спряжені деталей "корпус - шестерні", що виключає початковий знос корпусу шестеренного насоса на стадії її виробництва при обкатуванні насоса Звертаючи на механізм абразивного зношування, що описаний вище, приходимо д о наступного Зношування деталей радіального спряження шестеренного насоса не буде відбуватись за умови, коли абразивні частки будуть мати можливість вільно проходити крізь радіальний зазор Тобто запобіганню явища абразивного зношення сприяє збільшення радіального зазору до розмірів, через які спроможні вільно пройти абразивні частки будь - якого розміру не зачепивши стінок корпусу і верхівок зубців корпусу Тобто гарантований радіальний зазор повинен бути більшим ніж середньозважений розмір часток, які присутні в робочій рідині - d C B і це перебільшення, як показують експериментальні дослідження повинно бути не менше ніж 1,5dCB Це пояснюється т и м , щ о в радіальному зазорі при умові 6р 0 На фіг 2 наведено граф залежності рат робочої рідини через радіаль и зазор шес. •зиенноличини ра. ального го насоса НШ-32УК- 2 від зазору при частоті ct )тання IL ггерень п = 32об / с за один оберт u терень нас На фіг 3 наведено ciMf тво графік ^алежез радіальь зазор ності втрат робочої рідини оу при різн» ^acтoвід величини радіального • * - 8 33 10( с за тах обертання шестерен один оберт ошстерень нас На фіг показано рух І ззивної част. через гарантована -л радіальний р, який задо льняє умові (7) При рус робочої рщи> радіальною зазорі, який утвори ється корпусі і шестеро к 2, він підпорядксг лиш двом пре ежно діючії оилам З одного б у в напрямк\ мери нап-"' v ЧНЯ ДО камери велл ктування діє и, гідравлічне тиску А з іншого йоку в протиле іу напряме . цю ж робочу рідину діє фрикиїі сила, яке иникає ості робоч Рідини завдяки руху шестерень і t Результат дії цих сил у виг ЗЗПОДІхарактер лу швидкості робочої ріди* залежної зід положення частки рідини на ціусі радіа/ ого зазору наочно представленим а фіг 1 З фіг 1 бачимо, що po f а рідина бі ершиІВНЮЄ ни зубця іі.естерні має L 'ДКІСТЬ ЩО ЛІНІЙНІЙ швидкості руху LL герні 2 Пр аресуванню по радіусу фрикційічладова pv ЧЗочої рідини складається з pv робочої І. и під впливом пеоепаду тисків ^вний мок ця сума дорівнює нулю - точка * ^личина з. в цій точці К і є им оптимапьь зазором якому ) В ЦІЙ ОП і КОП насоса будуть к імальні т точці буде виконуватись » ,а (1) n L г одальJ ВИД КІСТЬ шому просуванні по pafliv гток робочої рідини знижується р. аючи нуля у а корпусі насоса 1 З Фіг 2 бачимо, що в~к 1 робочої рщини чео ЗМІНІ від 0мм до рез радіальний зазор прі 0,074мм співпадають з Ис иком ОП шестеренного насоса що й сприяє І іщенню, як ОП, так і КОП насоса І лише при альному зазорі, що перевершує величину 6 р )74мм втрати робо зазору г = 27 5 10~3 м, частота обертання шестерень насоса п = 32об/с, довжина шляху ущільнення радіального зазору становить 1 = 21 6 10~3 м Тоді оптимальний радіальний зазор за умовою (1) буде становити, Др ІЗ 14 32 53 4 10 3 21 6 1 V 14 0 10 6 ""* ' 4301 ° 6 (6) Далі визначимо середньозважений розмір абразивних часток, які потрапляють до насоса з робочою рідиною Гідравлічні системи сільськогосподарських та промислових тракторів працюють на робочій рідині 12 класу чистоти згідно ГОСТ 17216-71 "Промышленная чистота Классы чистоты жидкостей" В таблиці 1 наведено гранулометричний склад абразивних часток, які присутні в робочій рідині і який лімітується ГОСТом 17216-71 г чоі рідини приймають від є З Фіг 2 бачимо також бочої рідини через радіаг цього зазору відповідає 8 направлена верхівкою догори що є необхідною, а перегин графіка її функції в точці максимуму є достатньою умовою для наявне сті екстремуму функції іншими словами з Фіг 2 бачимо, при значенні 5 р 0 043 мм функція приймає максимальне значення тобто q = 54 097 мм^ на оберт З Фіг 3 бачимо, що збільшуючи частоту обертання шестерень насоса можна збільшити радіальний зазор, при якому KOf шестеренного насоса буде приймати максимальне значення При цьому, якщо радіальний зазор перевищує середньозважену величину абразивних часток З, тобто при виконанні умови (7 останні можуть без перешкод, не зачіпаючи корпусу 1 і шестерні 2 віл; ьо проходити через радіальний зазор, що значне знижує зношення цих деталей і є передумовог суттєвого зростання ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренног > насоса (див рис 4 та таол 2) При виготовлені шестеренного насоса механічну обробку корпусу 1 здійснюють за звичайною технологією при тій же величині поля допуску Далі визначали величин' оадіального зазору, при якому ОП і КОП шестеренного насоса будуть максимальні за залежністю (1 Так наприклад, для шестеренного насоса НШ32У К маємо ВИХІДНІ дані тис» який розвиває шестеренний насос Ар = 14 0 1С Па, в'язкість робочої рідини ц = 534 10~3 Па., радіус радіального значення залежність в^оат рои зазор від величини неневій функції, яка Таблиця 1 Гранулометричний склад робочої рідини, який лімітується ГОСТ 17216-71 Границі гранулометричних інтервалів мкм КІЛЬКІСТЬ часто в 100 MM J робочої рідина g ._ 63000 V 25 3 ^00 Як бачимо з табл 1 середньозважена розмір абразивної частки які згідно технічним вимогам ГОСТ 17216-71 зустрічаються в робочій рідині ше 25 50 50 100 100 200 Середньозважений розмір абразивної частки, мкм 3150 400 100 12,092 стеренних насосів становить d C B = 12,1 мкм Тоді мінімальне значення гарантованого радіального зазору становить 6 p m m «19 мкм 2910 При виготовлені шестеренного насоса у ВІДПОВІДНОСТІ ЗІ способом, що пропонується для забезпечення гарантованого радіального зазору при механічній обробці шестерень 2 поле допуску зміщують в сторону зменшення діаметру шестерень щонайменше на величину, при якій КОП шестеренного насоса буде максимальним, тобто на 0,043мм Окрім того, цим виконуються і умова (7) мінімального значення гарантованого радіального зазору 5 p m i n «19 мкм Частка абразиву - 3, яка за своїми розмірами щонайменше в 1,5 рази менше радіального зазору в цьому випадку може рухатись без перешкод крізь радіальний зазор, не зачіпаючи ні стінок корпусу 1, ні верхівок зубців шес 10 терень 2 (див фіг 4) При цьому значно зменшується зношування деталей радіального зазору, що є передумовою значного підвищення ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренного насоса Якщо є можливість збільшити частоту обертання шестерень насоса, то радіальний зазор можна збільшити у ВІДПОВІДНОСТІ з залежністю (1) На фіг 3 відображені залежності втрат робочої рідини через радіальний зазор від величини зазору і від частоти обертання шестерень (1) графічно А в таблиці 2 представлені можливі значення радіального зазору, при яких КОП шестеренного насоса максимальна, що рекомендується, наприклад, для шестеренного насоса НШ-32УК Таблиця 2 Значення радіального зазору, що рекомендується, для шестеренного насоса НШ-32УК Частота обертання 8,33 шестерень об/с (об/хв) (500) Рекомендуема величина радіального за22 зору, мкм Додаткова фрикційна складова ОП робочої 27,6 рідини за один оберт, 3 мм 16,67 100 25(1500) 32(1920) 40 (2400) 50 (3000) 60 (3600) 70 (4200) (6000) (1000) ЗО 38 43 48 53 59 63 75 39 47,8 54,1 60,5 67,6 74 80 95,6 Приклад конкретного виконання Спосіб виготовлення шестеренного насоса, що пропонується відрізняється надзвичайною простотою впровадження у виробництво Для цього достатньо змістити поле допуску виконання розміру зовнішнього діаметру шестерень в сторону зменшення цього діаметру Спосіб був здійснений при виготовлені шестеренного насоса типу НШ-32УК В серійному насосі при виготовлені шестерень 2 їх ЗОВНІШНІЙ діаметр становить 551°°^ мкм Ширина поля допуску становить 46мкм При такому полі допуску в процесі обкатування шестерні зношують корпус на глибину від 0 до 46мкм Оптимальний гарантований зазор для шестеренного насоса НШ-32УК при номінальній частоті обертання п = 32об/с становить 43мкм, (Фіг 3 і табл 2), при цьому для частоти обертання п = 8,33об/с оптимальний зазор становить 22мкм, а максимально можливий для частоти обертання шестерень п = 50об/с згідно фіг 3 і табл 2 становить 53мкм Таким чином, при виготовлені шестерень 2 у ВІДПОВІДНОСТІ зі способом, що пропонується їх ЗОВНІШНІЙ діаметр виконують у ВІДПОВІДНОСТІ З розміром 55~о°|д мм Такі допуски забезпечують при збиранні шестеренного насоса гарантований зазор в межах 23 < 8р < 66 мкм, а 95% насосів будуть мати зазори від ЗОмкм до 50мкм, що відповідає оптимальному зазору і відповідає оптимальному КОП шестеренного насоса При цьому ширина поля допуску зостається без змін і становить 46мкм Окрім того, такий зазор забезпечує прохід абразивної частки 3 без перешкод, що виключає абразивне зношування деталей радіального зазору корпусу 1 і верхівок зубців шестерень 2 Для порівнювання ДОВГОВІЧНОСТІ шестеренних насосів виготовлених за способом, що пропонується з серійними були проведені ресурсні стендові прискорені випробування насосів Ресурсні стендові прискорені випробування насосів проводили на спеціальному стенді СИН 7 Прискорення випробувань шестеренних насосів досягається шляхом збільшення частоти циклів експлуатаційного навантаження і додавання в робочу рідину штучного забруднювача Повний цикл випробувань складається із 2 4 етапів, які тривають по 6 годин кожний Перший етап - режим обкатки і випробовування шестеренного насоса за основними технічними характеристиками, зокрема визначення коефіцієнту об'ємної подачі Обкатку та випробовування насосів проводили на стенді КПД-6 на Кіровоградському ВАТ "Гидросила" Після обкатки проводили заміри КОП - r j v Визначення КОП - r|v приводили при номінальному режимі - тиску 14,0МПа, частоті обертання 32об/с і температурі робочої рідини 50±5°С Наступні етапи прискорених ресурсних випробовувань тривалістю 6 годин кожний полягали в наступному Перед кожним етапом в робочу рідину вносили штучний забруднювач у вигляді кварцового пилу з питомою площею 5600см3/г у ВІДПОВІДНОСТІ з ГОСТ 8002-74 Насоси випробовували при циклічному навантажені з частотою 600 вмикань на годину при тривалості циклового навантаження 11 2910 12 1,0 1,5 с Коефіцієнт прискорення ресурсних випробувань для описаної методики становить (8) Кп=200 На ресурсні випробовування було встановледе Тн) - напрацювання і - того насоса на рено 6 насосів, виготовлених за способом, що просурсну відмову, тобто до того моменту коли його понується Попередньо були визначені КОП шесКОП досягне граничного значення - r|vrr = 8 0 % теренного насоса, які підлягають дослідженню Після КОЖНОГО етапу ресурсних випробувань При цьому при визначені ресурсу окремих нашестеренні насоси знов досліджувалися на забезсосів, які за період випробовувань напрацювали печення ними КОП певну КІЛЬКІСТЬ годин Т слід використовувати інВипробування насосів припиняли при досягтерполяцію для тих насосів, які досягли стану, при ненні насосом граничного стану У ВІДПОВІДНОСТІ З якому КОП сягне значення TIV < 80% ГСТУ 3-25-180-97 граничним станом шестеренного Шестеренні насоси, які досягли граничного насоса слід вважати такий стан, при якому його стану розбирали і проводили визначення зносів КОП досягає рівня r|v = 80% корпусів в МІСЦІ контакту з корпусом і зноси шестеСередній ресурс напрацювання шестеренного рень по зовнішньому діаметру Порівняльні результати прискорених стендонасоса Тн визначали за відомою формулою вих ресурсних випробувань серійних шестеренних насосів і насосів, які виготовлені за способом, що пропонується, представлені в таблиці З Таблиця З Порівняльні результати прискорених стендових ресурсних випробувань серійних шестеренних насосів і насосів, які виготовлені за способом, що пропонується Технічні показники насоса Результати досліджень технічних характеристик насосів Насоса, який виготовлено за Серійного насоса способом, що пропонується 15 24 200 200 71,7 82,5 3000 4800 Тривалість випробувань насосів на ДОВГОВІЧНІСТЬ, ГОДИН Коефіцієнт прискорення випробування Кпр Коефіцієнт об'ємної подачі насоса в КІНЦІ випробувань r|v,% Середній ресурс шестеренного насоса, год Середній знос корпусу насоса в зоні контакту з шестернями, 0,52 мм Середня швидкість зношування корпусу насоса в зоні контак173,410"6 ту з шестернями, мм/год Середня ЗНОСОСТІЙКІСТЬ корпусу насоса в зоні контакту з шес5769,23 тернями, год/мм Середній знос шестерень по зовнішньому діаметру, мм 0,40 Середня швидкість зношування шестерень по зовнішньому 133,3 10"6 діаметру, мм/год Середня ЗНОСОСТІЙКІСТЬ шестерень по зовнішньому діаметру, 7500 год/мм З порівняльного аналізу технічних характеристик серійних шестеренних насосів і за способом, що пропонується, бачимо, що впровадження винаходу у виробництво дасть змогу - підвищити ОП і КОП шестеренного насоса майже на 1%, - підвищити ДОВГОВІЧНІСТЬ шестеренного насоса, який виготовляється за способом, що пропонується в 1,6 рази за рахунок підвищення ЗНОСОСТІЙКОСТІ деталей радіального спряження насоса, - підвищити ЗНОСОСТІЙКІСТЬ корпусу шестеренного насоса в зоні спряження з шестернями в 33 раз за рахунок усунення умов для абразивного зношування деталей радіального спряження, - підвищити ЗНОСОСТІЙКІСТЬ шестерень насоса по зовнішньому діаметру в 35,5 раз за рахунок усунення умов для абразивного зношування деталей радіального спряження, 0,025 5,2 10 6 192000 0,018 3,75 10-6 266666,67 Таким чином, з порівняльного аналізу технічних характеристик серійних шестеренних насосів і за способом, що пропонується, бачимо, що впровадження винаходу у виробництво дасть змогу суттєво підвищити ОП, КОП і ДОВГОВІЧНІСТЬ шестеренного насоса Спосіб виготовлення шестеренного насоса з підвищеним коефіцієнтом об'ємної подачі може бути успішно застосований на машинобудівних підприємствах, а також на ремонтних підприємствах, що займаються централізованим ремонтом гідромашин Спосіб виготовлення шестеренного насоса з підвищеним коефіцієнтом об'ємної подачі, що пропонується відрізняється надзвичайно простотою впровадження у виробництво Список основних джерел прийнятих до уваги при складанні заявки 2910 14 13 1 Кудрявцев П Р Повышение ресурса шестеКраснокутская В В Климин, и др Способ ремонренчатых насосов Техника в сельском хозяйстве та шестеренных гидронасосов БИ №03 1992 1970 №3 С 67 72 4 Технология ремонта машин и оборудова2 А С 344160 М Кл F04C1/04 П Р Кудрявцев, ния Под общей ред И С Левитського Изд 2-е М Т Палиенко П Г Козменко и др , ГОСНИТИ перерабидоп М Колос 1975-560 с Способ ремонта шестеренных насосов БИ №21 5 Е А Рыбкин А А Усов Шестеренные насо1972 сы для металлорежущих станков Машгиз, 1960 3 А С №1706829 В23Р6/00 В И Климин, 3 И 187 с 01 ма на они e«s о«м ом ямз ом «*» «.** ом* «о? Фте о