Валкові вузли неперервного стана

шк б В11 В ВАЛКОВІ ВУЗЛИ НЕПЕРЕРВНОГО СТАНА Винахід належить до виробництва листового металу , зокрема до холодної прокатки штаб на неперервному стані. ВІДОМІ валкові вузли неперервного стана холодної прокатки штаб, в яких передбачасться установлення в першій КЛІТІ стана робочих валків з насіченими поверхнями та середньої шорсткості нерівностей Ra = = 4-5 мкм.(В.А.Николаев, Технология прокатки листов и полос . Учебное пособие.-лиевгУЖ МО Украины, 1990, с. ЮЗ). В проміжних клітях (КЛІТІ 23) використовують шліфовані валки з На = 1-1,5 мкм. Недоліком цього валкового вузла є те, що внаслідок нахилу штаби до одного Із валків його шорсткість зменшується до На = 0,4-0,65 мкм після прокатки всього 20U-300 т металу. Зменшення шорсткості валків привода до зменшення шорсткості поверхні готових штаб , потрапляючих на рекрис талічне відпалювання (шорсткість штаб на зношених валках ВДВІЧІ менше як на самих валках І становить всього кап= 0,2-0,4 мкм.). ііри такій шорсткості штаб відбувається злиплення-схоплювання витків рулонів та утворення дефекту "злом" при дресировці. Готові ЛИСТИ З таким дефектом переводять до некондиційної групи . Найбільш близьким до запропонованого є технічне рішення розглянуте в роботі Л.О.Беняковського та Інш. (Производство автомобильного листа .М. ,йізталлургия,І^79, о.171). В цьому технічному рішенні передбачасться використання в КЛІТІ І стана робочих валків з насіченими поверхнями І середньою шорсткостю нерівностей ка я 3,5-4 мкм. В проміжних клітях (КЛІТІ 2-4 для п'ятиклітьового стана) використовують робочі валки з шорсткостю Ra = 1-1,5 (приблизно 7-ий клас чистоти поверхні). Недоліком таких валкових вузлів s Інтенсивний знос шорсткості поверхні валків чистової КЛІТІ . Після прокатки 400 т металу шорсткість робочих валків чистової КЛІТІ зменшується в 1,4 рази ( з 2,5 до 1,8 мкм /?а )(там же,стр.Г7] Після прокатки I200-I6G0 т металу (норма СТІЙКОСТІ валків) шорсткіст валків зменшується до 0,8-1,2 мкм $а . При такій шорсткості валків , шорсткість штаби дорівнювала —0,4-0,7 мкм Q Qn (при нормі 1,4 -1,6 мкм £а) І не запобігає злипаншо-схоплюванню поверхні витків рулонів при рекристалійному відпалюванні . Останнє викликає утворення при дресировці штаб дефекту "злом", з причини якого готовий метал пе реводиться внекондиційну групу . Крім того, висока шорсткість валків чистової КЛІТІ приводить до появи в осередку деформації значних сил тертя, а внаслідок тиску металу на валки та крутного моменту прокатк підвищення витрат електроенергії , Задачою винаходу є вдосконалення конструкції валкових вузлів безперервного стана холодної прокатки шляхом оптимізації шорсткості їх поверхні, ТехнІчниЛезультатом винаходу є зниження сил тертя, тиску та крутного моменту в чистовій КЛІТІ І, разом з цим, зростання ЗНОСОСТІЙКОСТІ шорсткості поверхні валків І зниження відсортування готової продукції по дефекту "злом" та Іншим дефектам. Рішення задачі забезпечується тим , що в валкових вузлах безперервного стана, включаючих валкові вузли з насіченими та шліфованими , валкового х т т поверхнями передбачені слідуючі ВІДМІНИ : застосування робочоготьузла КЛІТІ ,розтйловзшоІ безпосередньо перед чистовою кліттю , з шорсткістю поверхні, яка складає 0,63-1,09 від шорсткості робочого валкового вузла чистової КЛІТІ. суттєвими прикметами винаходу та технічним результатом , який наступний, _ досягається, Існує'Упричиннйіасд їдко вий зв'язок. Збільшування шорсткості робочих валків валкового вузла передчистової КЛІТІ забезпечує збілі шенню шорсткості поверхні штаби , що входить в осередок деформації чиє тової КЛІТІ, а водночас з цим покращення умов захвату в осередок де формації технологічного мастила , зниження сил тертя, звищення зносо- і СТІЙКОСТІ шорсткості робочого валкового вузла чистової КЛІТІ, звищен ня шорсткості штаби перед відпалюванням та зростання якості поверхні І готової продукції. ' На фігурі зображена схема розміщення безперервного стана з 4-х клітей з робочими валковими вузлами, розташованими між опорними вал ками 2; штаба 3 прокатується на всіх клітях стана І виходячи з чистової (четвертої) КЛІТІ з необхідними розмірами та величинами шорсткості поверхні. Робочі валкові вузли в клітях 1,3,4 з насіченими поверхнями , а в КЛІТІ 2 - тільки зі шліфованою поверхнею. Безперервний стан холодної прокатки з пропонованими валковими вузлами працює слідуючим чином. ПІдкат гарячого прокату після травління задають в першу кліть стана» робочі валки якої мають насічену поверхню з шорсткістю к$ = » 4-8 мкм, що забезпечує захват переднього кінця штаби без пробуксо вування. Штаба прокатується в першій, а потім в кожній послідуючій КЛІТІ. Шорсткість поверхні робочих валків КЛІТІ 3 дорівнює £# = 3,5-7 мкм, а КЛІТІ 4 - $ а = 5-6 мкм. Застосування насічених робочих валків передчистової КЛІТІ (3), забезпечує збільшення шорсткості поверхні штаби після передчистової КЛІТІ (3), покращення умов захвату технологічного мастила в осередок деформації чистової КЛІТІ 4, зниження сил тертя та звищення ЗНОСОСТІЙКОСТІ шорсткості поверхні робочих валків чистової КЛІТІ'4. Ефективність цього технічного рішення обгрунтована лабораторними та промисловими дослідами, результати яких приведені нижче . Лабораторні дослідження зроблені на стані з діаметром валків D = 100 мм з шорсткостю поверхні ка ^4,5 мкм. Швидкість прокатки і^ =* 0,3 м/с. В валках прокатували штаби з алюмінію з шорсткостю поверхні Кдл= 0,5 -5,0 мкм та обтиском > Н/мм^ Промислові досліди виконано на безперервному стані 1680 холодної прокатки мет.комбінату "Залоріжеталь". Стан має чотири КЛІТІ (рис.І), в якому робочі валкові вузли клітей І І 4 насічені (кліть І - /?л = 5 Таблиця 2 ДОСЛІДНІ дані вимірювання шорсткості штаб з висотою П = 0,9-1,5 мм після прокатки у клітя х 3 та 4 № Дуо л Іду Шорсткість штаб,мкм кліть 3 кліть 4 S =20т ]А =1200 J 1, Ш орс т кіст ь вал кі в , мкм кл і т ь 3 кл і т ь 4 ~ пр и ^ = 120 І 2 0,7 1,4 0,25 0,75 2,13 2,50 1,05 1,16 1,25 2,0 5,75 5,3 0,217 0,38 3 1,35 0,78 2,65 1,20 2,8 6,2 0,45 4 1,95 1,2 3,47 1,55 3,8 6,0 0,63 5 2,8 1,63 3,5 1,9 6,0 5,5 1,09 6 2.5 1,51 3,65 1,75 5,5 6,0 0,92 7 3,51 2,1 4,2 2,45 7,05 5,6 1,26 б » 4-8 МКМ; КЛІТЬ 4 - R а =3,6-5 мкм), в КЛІТІ 2 - шліфовані з R a = 1,0-1,б мкм, в КЛІТІ 3 - використовують шліфовані ( ка «1,0 - І.бмкк І насічені - з J?a ж 3,5-8 мкм, В процесі прокатки від штаб відбирали зразки з метою вимірювання шорсткості поверхні , аналізували якість поверхні штаб після відпалювання та дресіровки . ДОСЛІДНІ дані приведені в та.бл .2, з якої витікаг, що під час пре катки в лередчистовій КЛІТІ В шліфованих валках (дос.І,2) забезпечує шорсткість готових штаб після КЛІТІ 4 в межах капя^*05-1,16 мкм після прокатки G н 1200 т металу. Ця шорсткість нижче оптимальної ( Йдя =1,5-2,0 мкм) І не запобігає утворенню дефекту "злом" на поверхні металу під час дресіровки. В цьому випадку відношення п жксв/каІ7 дорівнює 0,217-0,38. Використання шорсткості валків КЛІТІ 3 З П Ш =«0,45 (дос.З) також не забезпечує отримання штаб з Ran> І>5 мкм в КЛІТІ 4. Використання робочих валків в КЛІТІ 3 З П « 0,63-1,09 (дос.4 65 дозволяє отримати після прокатки в КЛІТІ 4 Ь я 1200 т металу» шорсткість поверхні штаб з $ап «1,55-1,9 мкм, що відповідає оптималь ній величині. Збільшення відношення О, до 1,26 (дос*7) приведе до отримання дуже високої шорсткості штаби після КЛІТІ 4, рівной к an ж «2,45 мкм, що не доцільно І сприяє забрудненню поверхні штаби техноло гічним мастилом та металевими частинками зносу валків . Таким чином, оптимальною є величина шорсткості робочих валків КЛІТІ 3 (предчистової), складаюча 0,63-1,09 від шорсткості валків КЛІТІ 4» Пропонований валковий вузол неперервного стана холодної прокатки забезпечує по даним практики виключення дефекту "злом" та підвищення якості форми штаб (площинності) за рахунок зниження сил тертя та тиску в осередку деформації чистової КЛІТІ. ВАЛКОВІ ВУЗЛИ НЕПііРЕРВНОГО СТАНА Автора: НІколаев В.О. .Кудр ін В.1. . ІІІТЄХНО ОМ, іовшович B.C. Тилик В.Т. Телюк В.Г. Ыколенко А.Г, Суханов В.М. Васильєв О.Г, Трощенков Ы.О. Бриштйн М.С. Бсборикін Д.А.