Вузол подушок валків кліті кварто

В£І B27/IQ ВУЗОЛ ПОДУШОК ВАЛКІВ КЛІТІ КВАРТО Винахід належить до прокатного виробництва, зокрема до обладнання листового прокатного стана та прокатки штаб. Відомий вузол подушок валків КЛІТІ кварто, який містить подушки, опорні валки та підшипники кадіння (М.М.Сафьян. Прокатка широкополосной стали.-4.Металлургия,1969,с.169,рис.69). Опорні валки з подушками та підшипниками качіння установлені в прокатній КЛІТІ (чстирьохвалкозої КЛІТІ). Недоліком даного технічного рішення є те, що не виявлений необхідний зазор між шийкою опорного валка та внутрішнім діаметром підшипника качіння, а це не визначає оптимальну величину прогину опорного валка, профіль поперечного перерізу штаби, ідо прокатують, степінь Іі центрування в КЛІТІ, степінь нерівномірності деформації пс ширині штаби, не виключає серповидності після КЛІТІ та Імовірність застрявання штаби штабиУв клітях або на ділянці після чистовоі КЛІТІ безперервного стана, що сприяє зниженню його продуктивності тфростанню витрат ме талу в результаті появи недокатів. Найбільш близьким до запропонованого є технічне рішення , яке дане в роботі А.А.аорольова .Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов.-Металлургия ДЫ&, с. 138, рис. to). З цій роботі представлений вузол подушок валків КЛІТІ кварто, включаючий подушки, опорні валки та підшипники качіння, в якому зазор мілроеадковими поверхнями дорівнює о ~ К с/ L С/ - діаметр посадки; К коефіцієнт; к~ (J,08-0,19) * І0~_/. Недоліком цього технічного рішення є те, ідо прийнятий зазор не забеспечуе достатній прогин опорного валка, центрування штаби по осі КЛІТІ, рівномірність деформації по ширині штаби, не запобігає утворенню серповидності штаби, застряванню II в лінії стана, не забеспечуе скорочення витрат металу та г збільшення продуктивності стана. Тобто в технічному рішенні відсутнє дослідження впливу зазора між посадковими поверхнями підшипника та шийки на прогин валкового вузла та СТІЙКОСТІ штаби у кліті, а та-кож немає оптимізації розмірів зазору. Задачою винаходу є вдосконалення конструкції вузла подушок валміж посадочними поверхнями шийки ків КЛІТІ кварто шляхом оптимізації зазорауипорного валка та внут рішнім кільцем підшипника качіння. Технічним результатом винаходу є отримання рівномірного прогину валкового вузла, отже рівномірності деформації металу по ширині штаби І самоцентрування II У валках. Рішення задачі забезпечується тим, що в вузлі валків кліті кварто, включаючому подушки, опорні валки та підшипники качіння, в яких передбачений зазор між посадковими поверхнями підшипника та шийки передбачена слідуюча ВІДМІННІСТЬ : зазор між поверхнями шийки опорного валка та внутрішнім кільцем підшипника качіння приймають рівним = (0,92 - 2 де cfw - діаметр шийки опорного валка. Ліж суттєвими прикметами винаходу та технічним результатом, що досягається, Існуг наступний причинно-наслідковий зв'язок. Використання оптимального зазора між шийками опорного валка та внутрішнім кільцем підшипника зменшує защімлення шийок опорних валків в підшипниках І тому саме збільшується прогин опорних валків за рахунок чого І досягається рівномірний прогин валкового вузла, а отже, рівномірний обтиск кромок штаби та самоцентрування II у валках, разом з цим усунення серповидності штаби та застрявання II в лінії стала. На фіг Л наведений вузол подушок валків КЛІТІ кварто, включаючий опорний валок 1, з шийками 2, які містяться в підшипниках ка чіння 3 установленні в подушках 4. Останні розташовуються на нижній поперечній станині 5 КЛІТІ (НИЖНЯ пара валків). На опорний валок через робочий валок 6 від штаби 7 передається сила прокатки г . Сугтевість винаходу міститься в слідуючому. ПІД час прокатки штаби 7 внаслідок дії сил г робочі та опорні валки прогинаються відносно опор 1,2. Величина прогину Ц-и (криві 8,9) при ПОСТІЙНІЙ СИЛІ г залежить від степені защемлення шийок опорного валка в підшипниках. Величина прогину опорного валка буде мінімальна при повному защімленню шийок в підшипниках, коли о = 0 (зазор відсутній). В цьому випадку вигин відбувається відносно точок А І величина прогину рівна Uj . При наявності зазору о > 0 плече моменту вигину, сам момент вигину та величина прогину опорного валка збільшується. Прогин зростає до Уд (ОБ - плече моменту вигину). Завдяки прогину опорного, а отже І робочого валків, поперечний переріз штаби, що прокатується набуває випуклої форми, що забезпечує самоцентрування штаби по осі КЛІТІ, а також запобігає утворенню серповидності штаби. Чим більше зазор, тим більше прогин опорного валка, тим більше СТІЙКІСТЬ штаби по осі валків, тим менше Імовірність застрявання штаби в лінії стана, тим вище ефективність процесу прокатки. Ефективність запропонованого винаходу випробували в чистовій КЛІТІ 10 безперервного стана 1680 горячої прокатки меткомбінату "Залоріжсталь". В дослідах змінювали зазор О в межах 0,2-1,6 мм в шийках нижнього опорного валка. ДОСЛІДНІ дані наведені в табл. на основі досліджень більше 20 вузлів подушок валків. На кожному комплекті прокатували до 120 тис/тон штаб. В процесі досліджень фіксували КІЛЬКІСТЬ серповидних штаб (застрявання штаб в лінії стана). Ефективність винаходу оцінювали шляхом прокатки металу при різних зазорах С показником т - & / Ґіг ( Q - об'єм проката на комплекті валків 1 Пя - КІЛЬКІСТЬ застрявань). Таблиця Залежність показника /77 від величини зазора Г (діаметр шийок с/ш = Ь 50 мм) Зазор і /77, ~ї & мм 0,2 тис.т К = { 0 1 СІ Ш ) ( 10 -3) 4,2 0,31 0,4 6,5 0,61 у Базовий варіант 4 0,5 0,55 8,8 10,2 0,77 0,85 j 5 0,6 13,1 0,92 с 0,9 15,2 1,38 7 і,г 17,0 8 1,4 17,8 9 1,6 1,85 2,15 2,46 I г 3 і 18,0 Прим. З таблиці випливає, що при Q^ 0,55 мм спостерігається невисоке значення показника пт " (КІЛЬКІСТЬ металу, що прокатано на одне застрявання штаби). В цьому випадку коефіцієнт К = 0,31-0,85, з показник Yn " дорівнює /77 = 5,2 - 10,2 т/ не одне застрявання. Зрівно низькі показники И/Тї " зумовлені недостатнім прогином валків І самоцентруванням штаби. Оптимальними зазорами є зазори о в межах & = 0,6-1,4 (коефіцієнт К =(0,92-2,15), при яких показник "/77 " дорівнює /77 = 13,1-17,6 т/на одне застрявання. При О = 1,6 мм збільшення показника "/7? " зростає незначно на відміну з прокаткою при о = 1,4 мм. Таким чином, при оптимальному зазорі в шийках опорних валків О = (0,92 - 2,15)^4, 10" мм досягається рівномірний прогин валкового вузла, що забезпечує зниження КІЛЬКОСТІ застрявань в о 1,76 - 4,3 рази, зростання продуктивності стана та зниження витрат металу навїдміну з базовим варіантом (дос.І-4), який застосовують в практиці роботи стана. ВУЗОЛ ІЮД/UKK ВАЛКІВ КЛІТІ КВАРТО Фіг.І Автори: НІколвсв В.О. ПутнокІ О.Ю. Ііітехно O.ivi. Мовшович B.C. Трофимов В.О. Тилик В.Т. Мацко С В. Васильев О.Г. ПІховкІн і.і.