Спосіб плоского глибинного шліфування

Реферат: Спосіб плоского глибинного шліфування включає обробку із заданою дотичною силою. При цьому безперервно вимірюють радіальну складову сили різання, а дотичну силу вимірюють у відповідності із залежністю P Pz  . 1 1 2 кш У початковий момент обробки дотичну силу приймають такою, що дорівнює Pz0  P 2 ; тут к ш  Pz Py - коефіцієнт різання при шліфуванні; Py - радіальна складова сили різання ; P сумарна сили різання, H. UA 117531 U (12) UA 117531 U UA 117531 U 5 10 Корисна модель належить до машинобудування та може бути використана при плоскому глибинному шліфуванні деталей із різних матеріалів. Відомий спосіб шліфування за один повний оберт деталі, при якому обробку здійснюють із заданою дотичною силою [див. а.с. СРСР № 1324826, МПК В24В 5/00, опубл. 23.07.1987]. Цей спосіб вибрано як найближчий аналог. Недоліком відомого способу шліфування є те, що через неможливість керування радіальною складовою сили різання у процесі шліфування збільшується сумарна сила різання, що призводить до збільшення температури різання та зниження якості обробки. В основу корисної моделі поставлено задачу вдосконалення способу плоского глибинного шліфування шляхом того, що безперервно вимірюють радіальну складову сили різання, а дотичну силу вимірюють у відповідності із залежністю: Pz  P 1 15 , 1 2 кш причому у початковий момент обробки дотичну силу приймають такою, що дорівнює Pz0  P 2 ; тут к ш  Pz Py - коефіцієнт різання при шліфуванні; Py - радіальна складова сили різання, H; 20 25 P - сумарна сили різання, H. Це, завдяки підтримці у процесі шліфування сумарної сили різання постійною, забезпечить підвищення продуктивності та якості обробки. Поставлена задача вирішується тим, що у способі плоского глибинного шліфування, при якому обробку здійснюють із заданою дотичною силою, згідно з корисною моделлю, безперервно вимірюють радіальну складову сили різання, а дотичну силу вимірюють у відповідності із залежністю: Pz  P 1 , 1 2 кш причому у початковий момент обробки дотичну силу приймають такою, що дорівнює 30 Pz0  P 2 ; тут к ш  Pz Py - коефіцієнт різання при шліфуванні; Py - радіальна складова сили різання, H; 35 P - сумарна сили різання, Н. Для реалізації поставленої задачі при роботі круга в режимі періодичного затуплення (для підтримки практично постійного оптимального значення P ) дотичну силу Pz у процесі шліфування необхідно змінювати в залежності від ступеня зменшення коефіцієнта різання к ш . Для цього потрібно у процесі шліфування безперервно вимірювати радіальну складову сили різання Py , за відомими значеннями Pz та Py визначати к ш  Pz Py та відповідно із залежністю: 40 Pz  P 1 (1) 1 2 кш змінювати у процесі обробки дотичну силу Pz . Такий процес може бути реалізований за умови, коли у початковий момент обробки знову заправленим кругом (коли к ш  1) значення 45 Pz0 дорівнює 1 UA 117531 U Pz0  P 5 10 15 20 2 , (2). Суть корисної моделі пояснюється кресленням, де зображено схему пристрою для реалізації пропонованого способу. Пристрій містить плоскошліфувальний верстат 1, оснащений датчиком 2 для вимірювання радіальної складової сили різання, круг 3, деталь 4, блок 5 розрахунку коефіцієнта різання, блок 6 розрахунку дотичної сили Pz , блок 7 управління приводом подачі та привід 8 подачі деталі. Шліфування за пропонованим способом здійснюється таким чином. Кругу 3 надають обертальний рух, а деталі 4 - подачу з дотичним зусиллям, яке визначається залежністю (2). Датчиком 2 вимірюють радіальну складову сили різання Py та у блоці 5 розрахунку коефіцієнта різання розраховують коефіцієнт різання к ш . Сигнал, пропорційний значенню к ш , подають у блок 6 розрахунку дотичної сили Pz , де розраховують Pz за формулою (1), а потім - у блок 7 управління приводом подачі та на привід 8 подачі деталі. Приклад реалізації способу плоского глибинного шліфування. Здійснюється плоске шліфування різцевих вставок із синтетичного надтвердого матеріалу. Установлено, що для запобігання руйнування даного типорозміру вставок, утворення на них сколів, а також теплових дефектів сумарна сила різання P не повинна перевищувати значення 40 H. Тоді у початковий момент обробки (знову заправленим кругом) значення Pz приймають таким, що дорівнює Pz0  P 2 . З урахуванням того, що P  40 H , значення Pz0  28,2 H . Під час затуплення кругу у залежності від зміни коефіцієнта різання к ш дотична сила Pz буде приймати значення, наведені в таблиці (отримані відповідно до залежності (1)): кш Pz , Н 1,0 0,6 0,4 0,2 0,1 28,2 20.6 14,9 7,8 4,0 25 Тобто, під час затуплення кругу Pz змінюється у сім разів, що підтверджує необхідність управління у процесі шліфування дотичною силою. Пропонована корисна модель забезпечить підвищення продуктивності обробки з одночасним підвищенням показників якості обробки. 30 ФОРМУЛА КОРИСНОЇ МОДЕЛІ 35 Спосіб плоского глибинного шліфування, при якому обробку здійснюють із заданою дотичною силою, який відрізняється тим, що безперервно вимірюють радіальну складову сили різання, а дотичну силу вимірюють у відповідності із залежністю P Pz  , 1 1 2 кш причому у початковий момент обробки дотичну силу приймають такою, що дорівнює Pz0  P 2 ; 40 тут к ш  Pz Py - коефіцієнт різання при шліфуванні; Py - радіальна складова сили різання; P - сумарна сили різання, H. 2 UA 117531 U Комп’ютерна верстка М. Мацело Міністерство економічного розвитку і торгівлі України, вул. М. Грушевського, 12/2, м. Київ, 01008, Україна ДП “Український інститут інтелектуальної власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601 3