Пристрій стабілізації натягу ниток основи основов’язальної машини

Реферат: Об'єкт винаходу: пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини. Галузь застосування: трикотажне машинобудування. Суть винаходу: пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини містить ряд пружних пластин, виконаних у вигляді рівнобедрених трикутників з консольно закріпленою основою, та скало, жорстко прикріплене до вільних кінців пружних пластин, причому кожна пружна пластина містить наскрізний виріз трикутної форми, розташований еквідистантно контуру пружної пластини, та обладнана ребрами жорсткості, виконаними у вигляді гофр, розташованих вздовж сторін пружної пластини, причому розміри пружної пластини, наскрізного вирізу та ребер жорсткості мають розміри, що вибираються за умови: l  90...95 мм;   40...45 ;   0,8...12 мм; k  0,5...0,6 ; , l1  l2  75...80 мм; l3  55...65 мм; h  R  15...2,0 , , де l - довжина основи пружної пластини;  - кут при вершині рівнобедреного трикутника;  - товщина пружної пластини; k - коефіцієнт співвідношення розмірів наскрізного вирізу та пружної пластини; UA 101463 C2 (12) UA 101463 C2 l1 , l 2 , l 3 - довжина відповідних ребер жорсткості; h - висота ребра жорсткості; R - радіус перерізу ребра жорсткості. Технічний результат: підвищення ефективності роботи пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини та якості основов'язального полотна. UA 101463 C2 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 Винахід належить до галузі трикотажного машинобудування, а саме до пристроїв стабілізації натягу ниток основи основов'язальних машин. Відомий пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини, що містить скало, прикріплене до важелів (Каценеленбоген A.M., Галанина О.Д. Машины и технология основовязального производства. - М.: Легкая индустрия, 1966, 430 с.). Значна маса та жорсткість важелів, до яких прикріплено скало, не дозволяє досягти необхідної умови якості стабілізації натягу ниток - відповідність власної частоти коливання скала та коливання натягу ниток основи, зумовленим процесом петлеутворення (Чабан В.В. Наукові основи проектування пристроїв натягу ниток основи машин легкої та текстильної промисловості. - К.: КНУТД, 2010180 с.), що знижує ефективність роботи пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини та негативно впливає на якість основов'язального полотна. Відомий також пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини, що містить ряд пружних пластин, виконаних у вигляді рівнобедреного трикутника з консольно закріпленою основою, та скало, жорстко прикріплене до вільних кінців пружних пластин (Гарбарук В.Н. Проектирование трикотажных машин. - Л.: Машиностроение, 1980, с. 369, рис. 23.3, б). Виконання пружних пластин суцільними зумовлює значну сумарну їх масу та неможливо досягти необхідного співвідношення власної частоти коливань скала та натягу ниток основи, що знижує ефективність стабілізації натягу ниток основи та якість полотна. Таким чином, в основу винаходу поставлена задача створити такий пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини, в якому новою формою та параметрами виконання елементів, забезпечилось би підвищення ефективності роботи пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини та якості основов'язального полотна. Поставлена задача вирішена тим, що в пристрої стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини, що містить ряд пружних пластин, виконаних у вигляді рівнобедрених трикутників з консольно закріпленою основою, та скало, жорстко прикріплене до вільних кінців пружних пластин, згідно з винаходом, кожна пружна пластина додатково містить наскрізний виріз трикутної форми, розташований еквідистантно контуру пружної пластини, та обладнана ребрами жорсткості, виконаними у вигляді гофр, розташованих вздовж сторін пружної пластини, причому розміри пружної пластини, наскрізного вирізу та ребер жорсткості мають розміри, що вибираються за умови: , l  90...95  мм;   40...45 ;   0,8...12 мм; k  0,5...0,6 ; , l1  l2  75...80 мм; l3  55...65 мм; h  R  15...2,0 , де l - довжина основи пружної пластини;  - кут при вершині рівнобедреного трикутника;  - товщина пружної пластини; k - коефіцієнт співвідношення розмірів наскрізного вирізу та пружної пластини; l1 , l2 , l3 - довжина відповідних ребер жорсткості; h - висота ребра жорсткості; R - радіус перерізу ребра жорсткості. Обладнання кожної пружної пластини пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини наскрізним вирізом трикутної форми, розташованим еквідистантно контуру пружної пластини, та ребрами жорсткості, виконаними шляхом гофрування пружної пластини і розташованими вздовж її сторін, та вибір розмірів пружної пластини, наскрізного   , вирізу та ребер жорсткості із умови: l  90...95  мм;   40 ...45 ;   0,8...12 мм; k  0,5...0,6 ; , l1  l2  75...80 мм; l3  55...65 мм; h  R  15...2,0 , дозволяє досягти необхідної відповідності власної частоти коливання скала та коливання натягу ниток основи, зумовленим процесом петлеутворення при мінімізації маси пружних пластин, і, таким чином, підвищити ефективність роботи пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини та якість основов'язального полотна. Вибір розмірів пружної пластини, наскрізного вирізу та ребер жорсткості за умови:   0,8...12 мм; k  0,5...0,6 ; l1  l2  75...80 ,   40...45 ; мм; l3  55...65 мм; h  R  15...2,0 , зумовлений результатами досліджень (Чабан В.В. Наукові основи , проектування пристроїв натягу ниток основи машин легкої та текстильної промисловості. - К.: КНУТД, 2010-180 а). Вихід розмірів пластини, наскрізного вирізу та ребер жорсткості за межі, що заявляються, призводить до порушення працездатності пристрою стабілізації натягу ниток основи або до зниження ефективності його роботи - зниження коефіцієнта стабільності натягу 1 UA 101463 C2 5 ниток основи (вибір довжини основи пружної пластини l більше ніж 95 мм призводить до підвищення її жорсткості і, відповідно, до зниження коефіцієнта стабільності натягу ниток основи; вибір довжини основи пружної пластини l менше ніж 90 мм призводить до зниження її жорсткості і, відповідно, до відмови працездатності; вибір кутка при вершині рівнобедреного трикутника  менше 40° призводить до відмови працездатності пружної пластини, а при   45  збільшується жорсткість пружної пластини, що негативно впливає на коефіцієнт стабільності натягу ниток основи; при виборі товщини пружної пластини  менше 0,8 мм вона 10 15 20 25 30 35 40 , втрачає працездатність, а при   12 мм збільшується жорсткість пружної пластини, що негативно впливає на коефіцієнт стабільності натягу ниток основи; при виборі коефіцієнта k співвідношення розмірів наскрізного вирізу та пружної пластини менше 0,5 знижується коефіцієнт стабільності натягу ниток основи, а при k  0,6 втрачається працездатність пружної пластини; при виборі довжин ребер жорсткості із умови l1  l2  75 мм, l3  55 мм знижується коефіцієнт стабільності натягу ниток основи, а при l1  l2  80 мм, l3  65 втрачається , працездатність пружної пластини; при h  R  15 та h  R  2,0 знижується ефективність роботи пружної пластини за рахунок зниження коефіцієнта стабільності натягу ниток основи). Обладнання пружних пластин наскрізним вирізом трикутної форми, розташованим еквідистантно контуру пружної пластини, та ребрами жорсткості, виконаними шляхом гофрування пружної пластини та розташованими вздовж її сторін, із відомих джерел інформації не виявлено. Таким чином, заявлене технічне рішення відповідає критеріям патентноздатності "новизна" та "винахідницький рівень". На фіг. 1 представлена схема пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини. На фіг. 2 представлено розріз А - А пружної пластини пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини. На фіг. 3 представлена схема пружної пластини. Пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини містить пружні пластини 1, виконані у вигляді рівнобедрених трикутників з консольно закріпленою основою, та скало 2, жорстко прикріплене до вільних кінців пружних пластин 1. Кожна пружна пластина 1 містить наскрізний виріз 3 трикутної форми, розташований еквідистантно контуру пружної пластини 1, та обладнана ребрами жорсткості 4, 5, 6, виконаними шляхом гофрування пружної пластини 1 та розташованими вздовж її сторін. Нитки основи 7 огинають скало 2. Принцип роботи пристрою стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини такий. При роботі основов'язальної машини натяг ниток основи 7 міняється (коливається), що зумовлено процесом петлеутворення. Задача пристрою стабілізації натягу ниток основи стабілізувати коливання натягу ниток основи, що необхідно для виготовлення якісного основов'язального полотна, виконується за допомогою реакції скала 2 та пружних пластин 1 на зміну натягу ниток основи 7. Ефективність роботи пристрою стабілізації натягу ниток основи конкретного типу основов'язальної машини та якість основов'язального полотна залежать від вибору раціональних розмірів пружної пластини, наскрізного вирізу та ребер жорсткості із вказаних вище їх діапазонів. Наприклад, для основов'язальної машини Кокетт - 4 такими є  , , наступні розміри: l  93 мм;   45 ;   10 мм; k  0,55 ; l1  l2  77 мм; l3  60 мм; h  R  17 (Чабан В.В., Бакан Л.А., Піпа Б.Ф. Динаміка основов'язальних машин. - К.: КНУТД, 2012-287 с.). 45 ФОРМУЛА ВИНАХОДУ 50 55 Пристрій стабілізації натягу ниток основи основов'язальної машини, що містить ряд пружних пластин, виконаних у вигляді рівнобедрених трикутників з консольно закріпленою основою, та скало, жорстко прикріплене до вільних кінців пружних пластин, який відрізняється тим, що кожна пружна пластина додатково містить наскрізний виріз трикутної форми, розташований еквідистантно контуру пружної пластини, та обладнана ребрами жорсткості, виконаними у вигляді гофр, розташованих вздовж сторін пружної пластини, причому розміри пружної пластини, наскрізного вирізу та ребер жорсткості мають розміри, що вибираються за умови: l  90...95 мм;   40...45 ;   0,8...12 мм; k  0,5...0,6 , , 2 UA 101463 C2 5 l1  l2  75...80 мм; l3  55...65 мм; h  R  15...2,0 , , де l - довжина основи пружної пластини;  - кут при вершині рівнобедреного трикутника;  - товщина пружної пластини; k - коефіцієнт співвідношення розмірів наскрізного вирізу та пружної пластини; l1 , l 2 , l 3 - довжина відповідних ребер жорсткості; h - висота ребра жорсткості; R - радіус перерізу ребра жорсткості. 3 UA 101463 C2 Комп’ютерна верстка Л. Купенко Державна служба інтелектуальної власності України, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601 4