Паливо суднове малов’язке

Изобретение относится к углеводородным топливным композициям на основе продуктов переработки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности, и на предприятиях нефтепродуктообеспечения народного хозяйства. Известна композиция маловязкого судового топлива с использованием в качестве компонентов дистиллятов коксования остатков нефти и прямой перегонки нефти. Однако, использование фракции выкипаемой в пределах 180-360°С значительно снижает выходсветлого нефтепродукта [1]. Наиболее близкая к предлагаемой композиции, взята композиция маловязкого судового топлива [2], которая содержит фракцию прямой перегонки, выкипающей при температуре 160-470°С и дистиллят крекинг-процесса, выкипающий при температуре 160-470°С при массовом соотношении в дистиллятах крекинг-процессов фракции 160-360°С и фракции 96% которой выкипает при температуре 360-440°С, при следующем соотношении компонентов, мас.%: фракции прямой перегонки 20-80 дистиллят крекинг-процесса до 100 с вовлечением газойля каталитического крекинга. являющимся топлива, фракции 180-470°С, характеризуется повышенным содержанием коррозионноактивных металлов. Маловязкое судовое топливо, полученное по известному способу, имеет в своем составе ванадия - 1,6 ppm, никеля -2,0 ppm, нария - 3,0 ppm, кальция - 2,2 ppm. Существенным недостатком данной композиции является также низкое цетановое число. В основу настоящего изобретения была положена задача создания топлива для судовых дизельных двигателей, которое бы обеспечивало: - увеличение выхода товарного продукта; - возможность снижения содержания коррозионно-активных металлов; - улучшение пусковых свойств при сохранении в соответствии с прототипом на том же уровне физико-химических характеристик топлива; - стабильность при хранении. Это достигается тем, что в судовое маловязкое топливо вовлекаются компоненты прямогонные и вторичного происхождения заданного фракционного состава в определенном соотношении.Согласно изобретению топливо судовое маловязкое получено путем компаундирования дистиллятов перегонки нефти и крекинг-процессов. Композиция содержит фракции дистиллятов 160-360°С и 240-420°С с атмосферной перегонки нефти, фракцию 240-500°С с вакуумной перегонки нефти при массовом соотношении 2:1:1 ¸ 3:2:2 и фракции 160-360°С и 360-500°С процесса коксования при следующем соотношении компонентов, мас.%: фракция атмосферной перегонки 160360°С 10-30 фракция атмосферной перегонки 240420°С 5-20 фракция вакуумной перегонки 240-500°С 5-20 фракция процесса коксования 360-500°С 5-10 фракция процесса коксования 160-360°С до 100 Приготовление патентуемой композиции обеспечивает: - увеличение ресурсов маловязкого судового топлива, за счет вовлечения дистиллятов вакуумной перегонки 240-500°С и тяжелого газойля процесса коксования 360-500°С на 10-30%; - снижение содержания в топливе коррозионно-активных металлов, соответственно ванадия с 1,6 ppm до 0,04-0,4, никеля с 2 до 0,11-0,21 ррm, натрия с 3,0 до 0,61-0,85 ppm и кальция с 2,2 до 0,16-0,22 ppm. Топливо также характеризуется улучшенными пусковыми свойствами. Цетановое число повышается с 40 ед. у известного топлива до 44-46 по данному изобретению (табл. 4).Изобретение поясняется следующими примерами. Пример 1. Нефть подвергают перегонке с выделением на блоке AT фракций 160-360°С и 240420°С, а на вакуумном блоке фракции 240-500°С. Остаточные фракции перегонки нефти направляют на установку коксования в известных условиях. Продукты коксования подвергают фракционированию с выделением фракций 160-360°С,и 360-500°С. Топливо получают компаундированием при следующем соотношении компонентов, мас.%: Фракция атмосферной перегонки 10 160-360°С Фракция атмосферной перегонки 10 240-420°С Фракция вакуумной перегонки 2405 500°С Фракция процесса коксования 3605 500°С Фракция процесса коксования 16070 360°С В данной композиции содержания ванадия снижается с 1,6 до 0,2 ppm, никеля с 2,0 до 0,21 ppm, натрия с 3,0 до 0,83 ppm и кальция с 2,2 до 0,22 ppm (табл. 1). При этом цетановое число топлива увеличивается с 40 до 44 ед. При этом остальные физико-химические показатели топлива (табл. 2) и эксплуатационные характеристики не ухудшаются (табл. 3). Πример 2. Нефть подвергают перегонке с выделением фракций по примеру 1. Остаточные фракции перегонки нефти направляют на установку коксования с выделением фракций 160-360°С и 360-500°С. Прямогонные фракции 180-360, 240-420°С и 240-500°С компаундируют в соотношении 30:20:20. Полученное маловязкое судовое топливо имеет соответственно содержания ванадия, никеля, натрия, кальция 0,44, 0,11, 0,63 и 0,36 ppm вместо 1,6, 2,0. 3,0 и 2,2 ppm у прототипа. Цетановое число топлива 46 ед. вместо 40 ед. у прототипа. Несколько улучшается смазывающая способность топлива (табл. 3). Пример 3. Нефть подвергают перегонке с выделением фракций по примеру 1. Остаточные фракции перегонки нефти направляют на установку коксования с выделением из продуктов коксования фракций 180-360°С и 360-500°С.Маловязкое судовое топливо получают путем компаундирования при следующем соотношении компонентов, мас.%:Фракции прямой перегонки: 160-360°C 20 240-420°C 5 240-500°C 15 Фракции процесса коксования: 160-360°С 53 360-500°С 7 Топливо по сравнению с прототипом характеризуется более низким содержанием коррозионноактивных металлов: Ванадия 0,04 вместо 1,6 Никеля 0,12 вместо 2,0 Натрия 0,61 вместо 3,0 Кальция 0,16 вместо 2,2 Улучшаются пусковые свойства топлива:цетановое число МСТ возрастает с 40 до 45 ед. Изучение стабильности образцов топлива по примерам 1-3 показало, что они обладают по сравнению с прототипом лучшими показателями (табл. 4). Образование осадка в топливе при хранении, определенное по методу ВНИИ НП, составляет 1,52,0 мг/100 мл вместо 2,5 мг/100 мл у прототипа. Вовлечение фракции 240-420°С и 240-500°C выше 20% нецелесообразно, так как приводит к повышению температуры застывания топлива. Вовлечение дистиллята коксования фракции 160-360°С выше 70% приводит к получению маловязкого топлива с плотностью более 890 кг/м 3. При увеличении фракции 360-500°С выше 10% (пример 4) коксуемость топлива возрастает выше допустимой по ТУ 38.101567-87 и равна 0,3%. Вовлечение в маловязкое судовое топливо тяжелых прямогонных дистиллятов и фракций процесса коксования выше. чем в заявляемом топливе, приводит к ухудшению его коррозионной агрессивнцсти в условия х конденсации воды по ГОСТ 18597-73 с 1,5-1,95 до 2,4-3,0 г/м 2.