Спосіб підготовки блюма до прокатки

Спосіб підготовки блюма до прокатки, який включає відрізання кінців блюма, які мають дефек 3 43974 4 Спосіб підготовки блюма до прокатки пояснюПо результатам дослідів встановлено, що ється кресленням, де на: найбільше інтенсивно утяжка й напливи ростуть Фіг.1 - показаний спосіб підготовки блюма для при прокатці на гладкій бочці при значенні фактора подальшої прокатки в заготівельному прокатному 1д = 0,3 ¸ 0,45 , коли величина відносного обтисстані по діючий технології; hcp Фіг.2 - показаний спосіб підготовки блюма для нення становить 15% і нижче. Величина й форма подальшої прокатки в заготівельному прокатному напливів на торцях блюмів в основному визначастані; ється режимом обтиснення. При рівному обтисФіг.3 - показані лінії ковзання для різних умов ненні злитка по одній й інший сторонам поперечпрокатки; ного перетину утяжка торця має форму Фіг.4 - показаний розподіл коефіцієнту форми розгорнутого параболоїда обертання. Зі збільшенгеометричного осередку деформації К по проходах ням числа проходів і величини сумарного обтисв обтискному стані 1250 і безперервно заготівельнення довжина цього параболоїда росте, а кут у ному стані 730/500 (1) і в обтискному стані 1300 і його вершини, зменшується. Якщо величини субезперервно заготівельному стані та 900/700/500 марного обтиснення по одній й інший сторонам (2) ВАТ «Арселор Міттал Кривий Ріг»; значно відрізняються, що має місце при прокатці Фіг.5 - показана залежність величини накату, блюмів із прямокутних злитків (відношення В/Н>1), 1y де форма напливу спотворюється, тому що доввідношення , від подовжньо-висотних розмірів hcp жина його щодо більшої сторони збільшується. Прокатку в обтискному стані здійснюють за непар1д осередку деформации . не число проходів і величина сумарного обтисненhcp ня по одній зі сторін злитка завжди більше. ВелиСпосіб підготовки блюма для прокатки відбучину донної обрізі на торці блюма визначає вається наступним чином. довжина утяжки, що утворилася при обтисненні Видалення кінцевих ділянок блюма в обрізь більше високої сторони злитка. викликано двома причинами. У головній частині Сумарне обтиснення впливає на величину нарозкату необхідно видалити прибуткову частину, катів. Ця величина відповідає обтисненню по біструктура металу якої незадовільна. В донній часльшій стороні, включаючи сумарне розширення тині розкату відрізають кінці, на яких в результаті при деформації іншої сторони. При однаковому нерівномірної витяжки утворюються дефекти у сумарному обтисненні глибина утяжки буде різної вигляді накатів при цьому структура металу в цій залежно від того, чи прокатаний великий злиток на частині блюма практично не відрізняється від осблюми великої товщини або отримані заготівки новної частини злитка. невеликого перетину із меншого злитка. Особливістю прокатки високих смуг є відноУмови прокатки металу на БЗС при факторі шення вихідної заготівки (злитка) до діаметра вал1д форми осередку деформації > 0,6 забезпеків. У перших 3-4 проходах залежно від схеми проhcp катки це відношення перебуває в межах 0,5÷1,0. чують більший пластичний плин центральних шаПри цьому фактор форми осередку деформації, рів розкату, у результаті чого на торцях розкату що характеризують умови прокатки перебуває в утвориться випуклість. При цьому внутрішні дефемежах 0,3÷0,4. Саме в цей період прокатки утвокти у вигляді утяжки або усадочної раковини, зариться первинний вигин торців розкату і утворюлишені, на кінцях розкату при обрізі на ножицях ються накати. У наступних проходах радіус вигину блюмінга, виходять на торець заготівки. При обріторця розкату зменшується, кінці крайок подовжузці кінців заготівок на ножицях БЗС торцеві дефекються й після третього - четвертого проходу (при ти повністю видаляються. обтисненні в одній площині) згинаються усередиДля перевірки корисної моделі способу підгону. товки блюмів для подальшої прокатки в заготіве1д При значенні 0,5 інтенсивність його умовах в обтискних станах 1250 і 1300 і безперерhcp вно заготівельних станах 730/500 та 900/700/500 росту помітно знижується. ВАТ «Арселор Міттал Кривий Ріг». При звичайній реверсивній прокатці не можна Для теоретичних дослідів пластичної дефорвикористати в значній мірі переваги напрямку промації при моделюванні процесу прокатки в обтисккатки. Це доказується тим, що при такому способі них і безперервно заготівельних станах був застопрокатки різниця величин напливів на кінцях блюсований метод характеристик (ліній ковзання). Для ма взаємно знищується при зміні напрямку. Вже чого для різних умов прокатки були побудовані після четвертого проходу напливи переднього й лінії ковзання (Фіг.3). Лінії ковзання дозволяють заднього кінців блюма мають однакову форму й спостерігати за поведінкою зон пластичної дефорівні розміри. рмації металу в осередку деформації. 5 43974 6 Із Фіг.3а видно, що при величині відношення рівномірною подовжньою деформацією. Перехід подовжньо-висотних розмірів осередку деформації до рівномірної подовжньої пластичної деформації відбувається, після шостого проходу, тобто в кінці 1д = 0,346 зони пластичної деформації не розпрокатки в першому калібрі до кантівки. hcp При подальшій прокатці (10÷15 проходи), повсюджуються на всю товщину розкату і як на1д > 0,4 ¸ 0,5 нерівномірність подовжньої пласслідок на його кінцях утворюються накати. Із збіhcp льшенням відношення подовжньо-висотних розмірів осередку деформації (Фіг.3б, в) зони платичної деформації виникає знову, але витяжка стичної деформації пересікаються, тим самим збіцентральних шарів в цьому випадку більш ніж прильшують подовжню деформацію центральних шаконтактних. Це пояснюється тим, що зони, охоплерів розкату. При величині відношення подовжньоні об'ємною пластичною деформацією, з боку вервисотних розмірів осередку деформації хнього і нижнього валків зливаються і подовжня пластична деформація збільшується у міру їх 1д > 0,5 ¸ 0,6 (Фіг.3в) зони скрутної деформації злиття. hcp При подальшій прокатці в безперервно заготіділять осередок деформації на дві частини, при вельних станах 730/500 та 900/700/500 відношенчому, задня частина значно більша, а ніж передня. ня подовжньо-висотних розмірів осередку дефорЦе явище дозволяє зробити висновок, при таких 1д » 0,7,5 витяжка центральних шарів умовах прокатки в задній частині розкату, яка бімації hcp льше охоплена пластичною деформацією подовжня витяжка центральних шарів металу значно біметалу збільшується. При цьому відношення вельша, а ніж середніх шарів. личини накату до початкової висоти блюма зменАналіз існуючих режимів обтискань, вживаних шується, Фіг.5. в обтискних станах 1250 і 1300 і безперервно загоЦе свідчить про те, що центральні шари метатівельних станах 730/500 та 900/700/500 ВАТ «Арлу пластично деформуються значно інтенсивніше і селор Міттал Кривий Ріг», Фіг.4, показує, що нерівдефект у вигляді накату зменшується, як передномірність подовжньої пластичної деформації ньому так і задньому кінці розкату. відбувається при прокатці в перших проходах, ко1д ли > 0,4 ¸ 0,5 . При цьому витяжка приконтактhcp них шарів металу більша, ніж центральних. Прокатка з 6 по 10 прохід характеризується більш 7 43974 8 9 Комп’ютерна верстка В. Мацело 43974 Підписне 10 Тираж 28 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601