Спосіб гарячої прокатки мікролегованої ніобієм та ванадієм низьковуглецевої марганцевої сталі

Спосіб гарячої прокатки листів мікролегованої ніобієм та ванадієм низьковуглецевої марганцевої сталі, який включає першу (чорнову) гарячу прока тку за дванадцять проходів при температурі 1100...900°С з товщини 250 до 50...40мм, та другу прокатку при температурі 730-720°С з товщини 50...40мм до 18...16мм, який відрізняється тим, що перші три проходи чорнової прокатки виконують з максимально можливим обтисненням, а останні проходи з однаковим обтисненням ε , яке визначається за формулою Корисна модель належить до металургії, і може бути використана при виготовленні листової сталі шляхом гарячої прокатки. Відомий спосіб гарячої прокатки мікролегованої ніобієм та ванадієм низковуглецевої марганцевої сталі, який включає гомогенізацію при 1150°С на протязі 4...5 годин з наступною гарячою прокаткою, при температурі 1100...950°С [1]. Недоліком цього способу є утворення перлітної смугастості у готових листах сталі, яка зменшує міцність та пластичність сталі у напрямку, перпендикулярному площині прокатки. Найближчим до запропонованого є спосіб, який включає першу (чорнову) гарячу прокатку за дванадцять проходів із поступовим збільшенням ступеню обтиснення, починаючи з першого проходу при температурі 1100...900°С з товщини 250 до 50...40мм, та другу прокатку при температурі 730720°С з товщини 50...40мм до 18...16мм [2]. Недоліком цього способу також є утворення перлітної смугастості в готових листах сталі, що призводить до погіршення її механічних властивостей. В основу корисної моделі поставлена задача удосконалення способу прокатки листової сталі, в якому за рахунок особливостей режиму виконання чорнової прокатки досягається зниження ступеню перлітної смугастості готових листів і тим самим покращення їх механічних властивостей. Поставлена задача вирішується за рахунок того, що у способі гарячої прокатки листів мікролегованої ніобієм та ванадієм низковуглецевої марганцевої сталі, який включає першу (чорнову) гарячу прокатку за дванадцять проходів з товщини 250 до 50...40мм, та другу прокатку з товщини 50...40мм до 18...16мм, відповідно до корисної моделі, перші три проходи чорнової прокатки виконують з максимально можливим обтисненням, а останні проходи з однаковим обтисненням ε , яке визначаєть 50 K 40 , де d - товщина листа після перd ших трьох проходів. 50 K 40 , де d - товщина листа після перd ших трьох проходів, при температурі 1100...950°С з товщини 250 до 50...40мм, а потім здійснюють другу гарячу прокатку с початком при температурі 730°С з товщини 50...40мм до 18мм...16мм. ε = 1− 9 (13) 45063 (11) UA (19) 50K 40 , де d - товщина d листа після перших трьох проходів. Пропонований спосіб виконують таким чином. Після гомогенізації слябів сталі, отриманих безперервною розливкою, їх піддають обробці спочатку чорновою прокаткою за три проходи з максимально можливим обтисненням, а останні проходи виконують з однаковим обтисненням ε , що визначається в залежності від необхідної товщини прокату після чорнової прокатки за формулою ся за формулою ε = 1 − 9 U ε = 1− 9 3 45063 Завдяки цьому, при високих температурах розкат слябу буде мати більшу поверхню, тому кінець чорнової прокатки буде відбуватися при нижчий температурі, ніж у способі прототипу. Комп’ютерна верстка О. Рябко 4 Зниження температури кінця чорнової прокатки перешкоджає утворенню перлітної смугастості, тобто дозволяє вирішити поставлену задачу. Підписне Тираж 28 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601