Опора аксіально-плунжерного насосу газотурбінного двигуна

1. Опора аксиально-плунжерного насоса, содержащая башмаки плунжеров, опирающиеся на наклонную шайбу, сепаратор башмаков и упорный подшипник, о т л и ч а ю щ а я с я тем, что упорный подшипник выполнен в виде гидродинамического подшипника скольжения с самоустанавливающимися колодками, поверхность контакта которых г наклонной шайбой выполнена в виде сектора, а опорная поверхность - в виде сферы, причем наклонная шайба кинематически связана с сепаратором. 2. Опора аксиально-плунжерного насоса но л, 1 о т л и ч а ю щ а я с я тем, что кинематическая связь наклонной шайбы с сепаратором выполнена в виде штифтов, концы которы/ с одной стороны запрессованы в отверстия наклонной шайбы, а с другой стороны посажены в отверстия сепаратора с подвижной посадкой. Изобретение относится к топливным системам газотурбинных двигателей (ГТД), в частности, к аксиально-плунжерным насосам и может быть использовано в машиностроении. Известна опора топливного аксиальноплунжерного насоса газотурбинного двигателя, состоящая из плунжеров, башмаков плунжеров, сепаратора башмаков и наклонной шайбы, служащей одновременно упорным подшипником. ("Авиационный двухконтурный турбореактивный двигатель Д-ЗОКУ'ТО М., Машиностроение, 1975). Недостатком ее является износ рабочих поверхностей трения башмаков. За прототип принята опора плунжерного насоса, состоящая из упорного подшипника качения, опорных башмаков плунжеров и прижимного сепаратора башмаков, которые могут скользить по подвижному кольцу под шипника качения в случае проскальзывания шариков подшипника из-за загрязнения топлива. Недостатками такой опоры является сильный износ рабочих поверхностей трения башмаков в связи с работой трущихся деталей в режиме граничного трения и частые выходы из строя шариков упорного подшипника качения вследствие коррозионно-абразивного износа (Потяев В.А. Автоматика судовых газотурбинных установок Л.Судостроение, 1972). Целью настоящего изобретения является повышение надежности и ресурса работы опоры аксиально-плунжерного насоса. Указанная цель достигается тем, что опора известного топливного аксиально-плунжерного насоса состоит из гидродинамического упорного подшипника скольжения с самоустанавливающимися колодками, гребень которого связан с прижимным сепаратором С > о 11224 опорных башмаков плунжеров, соединениходными данными: ширина колодки В ем, обеспечивающим радиальное переме* 16 мм, средний радиус колодки R = 43 мм, щение опорных башмаков относительно длина колодки на ее среднем радиусе L ротора насоса. Например, соединение вы= 16 мм, число колодок Z - 8, коэффициент полнено в виде штифтов, концы которых с 5 уклона колодки К = 2,5; вязкость топлива одной стороны запрессованы в отверстия /і = 0,002 Па*с, частота вращения гребня гребня, а с другой стороны посажены в П = 4000 об/мин, статическая нагрузка на сквозные отверстия сепаратора по подвижподшипник Р = 1000 Н. Наименьшая толщина ной посадке. слоя на выходе смазки из зазора (3) (ПодоНаличие подвижного соединения греб- 10 льский М.Е. Упорные подшипники скольженя с сепаратором отличает заявляемую ния /[.Машиностроение, 1981). опору от прототипа и обуславливает соответствие этого технического решения критеП2 рию "новизна". При исследовании заявляемой опоры 15 аксиально-плунжерного насоса по патентной и научно-технической литературе не об_ V 0,002-18-0,016 2 -0,016-8. наружены технические решения, признаки и свойства которых были бы сходны с призна= 9-10" 6 м = 9 мкм. ками, отличающими заявляемое техниче- 20 ское решение от грототипа. Следовательно, заявляемая опора аксиально-плунжерного насоса соответствует критерию "существенокружная скорость гребня на среднем радиные отличия". усе колодки; На чертеже представлена конструкция 25 Фр = 0,0692 - коэффициент нагруженноопоры аксиально-плунжерного насоса. Опости, зависящий от L/B и К.Т.К. пг > 0,1 мкм, ра состоит из опорных башмаков 1 плунжето подшипник работает в режиме жидкостров, прижимного сепаратора 2 башмаков, ного трения. упорного гребня 3 и колодок 4 гидродинамиНаличие кинематической связи упорноческого подшипника скольжения, в котором 30 го гребня 3 с прижимным сепаратором 2 гребень 3 кинематически связан с прижимбашмаков позволяет исключить вращение ным сепаратором 2 башмаков штифтами 5, башмаков относительно гребня в окружобеспечивающими радиальное перемещеном направлении вращения ротора насоса ние опорных башмаков 1 относительно ро6 и обеспечить их движение в радиальном тора 6 насоса. 35 направлении в случае изменения подачи Опора топливного аксиально-плунжернасоса, а также создать в зазоре между ного насоса работает следующим образом. гребнем vt колодками жидкостный режим При вращении ротора 6 крутящий момент трения, благодаря чему снижается износ и передается через связанные с ним опорные повышается надежность и ресурс работы башмаки 1 плунжеров прижимному сепара- 40 насоса. тору 2 башмаков, а дальше через штифты 5 Предполагаемый экономический эффект упорному гребню 3, благодаря чему в зазоре внедрения опоры аксиально-плунжерного между гребнем и колодками, возникает гиднасоса по сравнению с базовым обьектом родинамический режим течения смазки. равен примерно 32 тыс. рублей для одного Дпя подтверждения этого рассмотрим,. 45 газотурбинного двигателя. например, подшипник сб следующими ис 11224 Упорядник Замовлення 4054 Техред М.Моргентал Коректор А. Обручар Тираж Підписне Державне патентне відомство України, 254655, ГСП, Київ-53, Львівська пл., 8 Відкрите акціонерне товариство "Патент", м. Ужгород, вул.ГагарІна, 101