Спосіб прокатки смуг

Использование' прокатка полосовой стали в горячем и холодном состояниях. Сущность изобретения в способе прокатки в профилированных рабочих валках, один из которых холостой, образующая бочек валков выполнена в соответствии с математическим выражением гдето= D n , D M , De - соответственно диаметры меньшего и большего рабочих валков 1 табл. Изобретение относится к прокатке полосовой стали в горячем и холодном состояниях. Цель изобретения - улучшение качества полос путем повышения их плоскостности. Поставленная цель достигается тем, что в способе прокатки в профилированных валках с одним приводным валком профилировку рабочих валков осуществляют et соответствии с выражением водных ва/гках равного диаметра с шероховатостью Ra = 0,8 мкм полос различной ши f p - K[fo+ 0.012 (Ra - 0,8)] & 2 , рины, равная f o = б п (=-) , где m - попе показатель степени параболы; дп речная разнотолщинность полосы, L - длина бочек валков, В - ширина полосы, Ra - шероховатость поверхностей вал ков, D x , Dn ~ соответственно диаметры холостого и приводного валков, К - коэффициент, учитывающий влияние трения на усилие прокатки К = 0 8 при Dx D n . D M , De соответственно диаметры меньшего и большего рабочих валков. (1) где fp - суммарная выпуклость рабочих валков; f o - суммарная базовая выпуклость (вогнутость) рабочих валков при прокатке в при *>• •»,. оо о оо 1810139 Коэффициент К учитывает степень влиэтом следует иметь ввиду, что режим дефоряния трения на сипу прокатки. При прокатке мации полос различной толщины составляв приводных валках одинакового диаметра, ют т а к и м о б р а з о м , что для д а н н ы х на контакте полосы с которыми действуют диаметров рабочих валков и Ra сила прокатодинаковые условия и силы трения, коэффики Р, а следовательно, проіиб и профилициент К = 1. Если приводным является один ровка рабочих валков остаются практически валок, то силы трения на верхнем и нижнем неизменными. При прокатке в таких валках контактах различны. При этом, как свидеобеспечивается снижение поперечной разтельствуют опыты, влияние сил грения на нотопщинности полосы зэ счет снижения силу прокатки снижается по сравнению с 10 силы прокатки, что позволяет повысить срок симметричным процессом. Снижение давслужбы валков в процессе износа, уменьления имеет большее значение в случае исшить количество перевалок и повысить припользования приводного валка с большим изводительность стана. диаметром (D x < Dn) и меньшее значение в Испытания предлагаемого способа выслучае, если приводной валок имеет меньполнены на четырехвалковом стане с диаший диамеі р (D n D x сила метром рабочих валков D p = 60...71 мм, прокат ки составляет 0,8, а при Dn < D x - 0,9 диаметром опорных валков Don ^ 130 мм и от общей прокатки при симметричном продлиной бочек L= 220 мм. Все опорные валки цессе. В связи с тем, что сила прокатки имели цилиндрический профиль образуюпропорционально изменяет величину вы - 20 щих бочек Применяли рабочие валки с шепуклости f p , то в формулу (1) внесен попрароховатостью Ra = 0,8 и 4 мкм вочный коэффициент, численно равный цилиндрическим и выпуклым профилем боотношению сил прокатки при несимметрич чек. Число оборотов рабочих валков 60 в ном и симметричном процессах. мин. Смазка - эмульсол Т. 25 На фиг.1 представлен валковый узел, Прокатывали полосы с толщиной Н = 1,1 используемый в способе, который включает мм и шириной В = 155'мм с обжатием верхний валок 1 с приводом 2 и нижний с ~ 2 7 % . В первой серии полосы прокатывавалок 3. На фиг 2 представлена образующая ли о цилиндрических опорных и приводных валка с выпуклым профили і а фигЗ - с рабочих ва/.ках диаметром D p = 65 мм. Фак?O тический профиль межвалкового зазора вогнутым профилем (прогиб валкового узла и неравномерное раСпособ осуществляется следующим обдиальное сплющивание валков) устанавлиразом вали по разнице толщин полос в середине Для донной клети стана, которая рабо (hc) и на кромках (hK) полосы тает с одним приг.сдным рабочим валком, предварительно по известным теоретичеа п = he - пк, (2) ским формулам рассчитывают необходимую где < п - поперечная разнотолщинность по5 базовую выпуклость рабочих в^лкэв fo при лосы. симметричных условиях прокатки (приводТолщины полос определяли из коэффиные рабочие валки одинакового диаметра) циентов вытяжек в середине ширины поло(шероховатость рабочих всілков R3 = 0,8MKM, сы и на расстоянии 5 мм от кромки: ширина полосы 3/L = 0,60...0,9 известная h c = H/,Uc; п к = Н//^, (3) профилировка новых опорных язлі'ов). Загде fxc и ик - коэффициенты вытяжек в сотем по выражению (1) определяют f p для ответствующих продольных сечениях поло-принятых значений Dx, D n Ra и изготавлисы, определенные экспериментально при вают профилировки бочек валков При этом базовой дпине между кернами на полосе до профилировка f 0 может быть выполнена на прокатки !_•= 100 мм С учетом выражений (2) обоих или одном валке. В случае применеи (3) имеем ния двух профилированных валков выпук