Спосіб стабілізації ширини гарячекатаних штаб

1 Спосіб стабілізації ширини гарячекатаних штаб, за яким при прокатуванні виливків в декількох послідовно розташованих клітях в комплексі слябінг - широкоштабовий стан здійснюють корекцію зазорів вертикальних валків у функції завантаження двигунів головного приводу, який відрізняється тим, що при прокатуванні першого виливка кожної партії визначають витрати енергії на прокатування в одному чи декількох перших проходах горизонтальних валків КЛІТІ слябінга, при прокатуванні другого і наступного виливків визначають витрати енергії на прокатування в тих же проходах, що і для першого виливка, і в залежності від різниці цих величин виконують корекцію зазорів вертикальних валків КЛІТІ слябінга в останніх пропусках ВІДПОВІДНО до формули AS = М (Еі - Ej) N, Де Еі - витрати енергії на прокатування першого виливка в одному чи декількох перших проходах у горизонтальних валках КЛІТІ слябінга, Е, - витрати енергії на прокатування другого й наступного виливків в одному чи декількох перших проходах у горизонтальних валках КЛІТІ слябінга, М - коефіцієнт, що характеризує зміну ширини готової штаби, обумовлену зміною витрати енергії на деформацію в перших проходах КЛІТІ слябінга, мм/МДж, N - передатний коефіцієнт, що характеризує зв'язок між зміною зазору вертикальних валків КЛІТІ слябінга й зміною ширини готової штаби при незмінному настроюванні клітей широкоштабового стана і незмінній початковій температурі виливка, мм/мм 2 Спосіб за п 1, який відрізняється тим, що корекцію зазорів вертикальних валків КЛІТІ слябінга виконують у функції зміни сумарних витрат енергії на деформацію за перші п проходів у горизонтальних валках КЛІТІ слябінга при виконанні умови п < D - С - 2, де D - загальне число проходів у КЛІТІ слябінга, С - число проходів із постійним зазором вертикальних валків ю ю (О ю Винахід відноситься до галузі прокатного виробництва, а саме, до виробництва гарячекатаних штаб комплексом слябінг-широкоштабовий стан без проміжного нагрівання слябів у методичних печах Відомий спосіб стабілізації ширини штаб, які прокочуються в декількох послідовно розташованих клітях з горизонтальними й вертикальними валками, ВІДПОВІДНО ДО ЯКОГО керувальний вплив розраховується у функції виміряного значення ширини слябів перед кліттю (М Дегнер, В Таппе Исследование соблюдения допусков геометрических размеров горячекатаных полос // Черные ме таллы, январь 1997, - С 44 - 50) Вадою способу є відсутність можливості урахувати вплив зміни температури розкату перед кліттю на зміну його ширини в процесі наступного прокатування, а також необхідність установлювання декількох коштовних вимірників ширини Відомий спосіб стабілізації ширини гарячекатаних штаб, що передбачає непряму оцінку зміни початкової ширини і температури сляба по ЗМІНІ току якоря чи споживаної потужності електродвигуном головного приводу КЛІТІ з вертикальними валками, яка стоїть на початку технологічного потоку, із зміною розчинів валків у наступних верти 56515 кальних клітях у функції від вимірюваної зміни Суттєвими ознаками, СПІЛЬНІ З ознаками проструму чи потужності, що компенсує початкову тотипу, є те, що як критерій, який характеризує зміну ширини сляба (Коновалов Ю В, Руденко стабільність ширини й температури сляба перед Е А , Гринчук П С Повышение точности прокатки широкоштабовим станом, прийнята зміна заванлистов и полос Киев Техника, 1987, с 106) таження двигуна головного привода однієї з робочих клітей стану Вадою способу є те, що він реалізується тільки в технологічному потоці, що включає декілька кліНові суттєві ознаки як параметр, що визначає тей з вертикальними й горизонтальними валками, стабільність завантаження двигуна при деформуа також те, що регулюючий вплив здійснюється в ванні ряду послідовно рухомих розкатів, прийнята декількох клітях технологічного потоку, що вимагає витрата енергії на прокатування в горизонтальних додаткових капітальних витрат, вносить певне валках за один прохід чи декілька перших прохозбурювання в технологічний процес дів, а корекція ширини сляба забезпечується зміною розчинів тільки першої по ходу прокатування В основу винаходу поставлено задачу, в умоКЛІТІ з вертикальними валками При цьому ширина вах комплексу слябінг-широкоштабовий стан, що сляба, який передається в КЛІТІ широкоштабового працює без проміжного нагрівання слябів, стабілістану, забезпечується з урахуванням особливосзувати ширину готових штаб у межах партії за ратей и зміни при наступному прокатуванні у клітях хунок стабілізації ширини слябів на вході в широширокоштабового стану, обумовлених зміною його коштабовий стан, ураховуючи фактичний початкової температури Останнє забезпечується тепловий стан кожного сляба в парти, шляхом змітим, що корекція розчинів вертикальних валків ни розчинів вертикальних валків клітей слябінга у виконується у функції параметра, що зв'язує зміну функції від завантаження двигуна головного приширини готової штаби зі зміною витрати енергії на воду його горизонтальних валків Це стабілізує прокатування в горизонтальних валках КЛІТІ слябіумови прокатування в чорнових і чистових клітях нга широкоштабового стану і забезпечує зниження витрат металу за рахунок зниження фактичного Сукупність суттєвих ознак необхідна й достатдопуску на ширину гарячекатаних штаб ня для одержання технічного результату стабілізація ширини гарячекатаних штаб у межах парти, Поставлена задача вирішується завдяки тому, зниження допуску на ширину, а отже, і зниження що у способі стабілізації ширини штаб, які проковитрат металу з бічними обрізками чуються в декількох послідовно розташованих клітях у комплексі слябінг-широкоштабовий стан проТехнологічне обґрунтування способу, що завадиться корекція розчинів вертикальних валків у являється, основується на тому, що причиннофункції завантаження двигунів головного привода, наслідковий зв'язок між температурою деформації при прокатуванні першого виливка кожної партії і розширенням здеформовуваного металу, з одновизначають витрати енергії на прокатування в одго боку, температурою й опором деформуванню з ному чи декількох перших проходах горизонтальіншого, дозволяє припустити наявність кореляційних валків КЛІТІ слябінга Еі при прокатуванні другоного зв'язку між витратами енергії на деформуго й наступного виливків визначають витрати вання в одному чи декількох проходах КЛІТІ слябіненергії Е, на прокатування в само тих проходах, що га й зміною ширини готової штаби Відзначене і для першого виливка, і в залежності від різниці підтверджується експериментальними даними, цих величин виконують корекцію розчинів вертиприведеними на рисунку, де як приклад величина кальних валків клітей слябінга в останніх пропусДВ представлена у функції від сумарних витрат ках ВІДПОВІДНО до формули енергії на прокатування одним двигуном головного AS = М (Еі - Ej) N, привода КЛІТІ слябінга за перші три проходи (Е 2 і з) Характеристики масивів, представлених на фігурі, де М - коефіцієнт, що характеризує зміну шидані в таблиці, де 5Е Е і з і 5(ДВ) - діапазони зміни рини готової штаби, обумовлену зміною витрати сумарних витрат енергії на прокатування в перших енергії на деформацію в перших проходах КЛІТІ трьох проходах КЛІТІ слябінга і відхилення від нослябінга, мм/МДж, N - передатний коефіцієнт, що міналу фактичної ширини готової штаби в гарячохарактеризує зв'язок між зміною розчину вертикаму стані ВІДПОВІДНО, М = 5 (ДВ) / 5Е Е і з - коефіцієнт, льних валків КЛІТІ слябінга й зміною ширини готощо визначає прогнозовану зміну величини ДВ у вої штаби при незмінному настроюванні клітей функції зміни сумарних витрат енергії на прокатуширокоштабового стану і незмінній початковій тевання в КЛІТІ слябінга мпературі виливка, мм/мм В найкращому варіанті число перших проходів п, по яких визначають сумарні витрати енергії на деформацію, повинне відповідати умові n < D - С - 2, де D - загальне число проходів у КЛІТІ слябінга, С - число останніх проходів із постійним розчином вертикальних валків Коефіцієнти М і N залежать від складу, схеми розташування й характеристик устаткування комплексу слябінг-широкоштабовий стан і для кожного конкретного об'єкта є константами, зумовленими розрахунковим чи експериментальним шляхом 56515 Таблиця Характеристика масивів експериментальних даних, представлених на фігурі Номер масиву на фігурі 1 2 3 4 Розмір, мм Сляб штаба 150x1093 2,6x1000 161 х982 2,9x1000 160x1185 2,9x1200 160x1185 4,5x1200 5Е Е і з, МДж М, мм/МДж 4,0 4,0 4,0 7,0 Представлені вище дані говорять про принципову можливість прогнозування зміни ширини готових штаб по ЗМІНІ витрат енергії на прокатування в перших проходах КЛІТІ слябінга Кількісна оцінка зв'язку між досліджуваними параметрами (див фігуру і таблицю) така зміна (підвищення) сумарних витрат енергії на прокатування одним двигуном головного привода КЛІТІ слябінга в перших трьох проходах на 1МДж еквівалентно ЗМІНІ (зниженню) температури розкату, що при наступному його прокатуванні приводить до зміни (збільшенню) відхилення ширини готової штаби від номіналу на 0,8 -1,2мм Наявність кореляційного зв'язку між параметрами ДВ і Е 2 і п і встановлена можливість м кількісної оцінки покладені в основу пропонованого способу стабілізації ширини штаб в умовах прокатування в клітях комплексу слябінгширокоштабовий стан без проміжного нагрівання слябів Приклад реалізації способу Номінальна ширина готових штаб 1200мм Для цього розміру екс 5 (ДВ), мм 3,2 3,4 3,8 7,0 0,80 0,85 0,95 1,00 периментальне встановлені М = 0,95мм/МДж, N = Змм/мм При прокатуванні першого виливка в парти сумарна витрата енергії на деформування в перших трьох проходах горизонтальних валків слябінга склала ЮМДж (див рисунок позиція 4), а при прокатуванні другого виливка в партії - 12МДж Отже, другий виливок у порівнянні з першим мав меншу температуру, що при незмінних розчинах вертикальних валків призведе до збільшення ширини готових штаб Для компенсації цієї прогнозованої зміни ширини розчин вертикальних валків КЛІТІ слябінга в останніх проходах у порівнянні з розчинами, що мають місце при прокатуванні першого виливка, зменшують на величину ДБ = 3 0,95 (12 -10) «6мм Пропонований спосіб дозволить стабілізувати ширину в межах парти, а за рахунок цього - зменшити допуск на ширину готових штаб, що приведе до зниження витрат металу з бічними обрізками У залежності від розміру і маси готових штаб зниження бічних обрізків на 1мм забезпечить економію металу 0,7 -1,5кг ДВ. мм 1 і * —Л Vi ik ^ . * и-І і—і— » fl ГГ ІЗ Фіг. Підписано до друку 05 06 2003 р Тираж 39 прим ТОВ "Міжнародний науковий комітет" вул Артема, 77, м Київ, 04050, Україна (044)236-47-24