Спосіб прокатки товстих листів

Спосіб прокатки товстих листів, що включає поперечні проходи, у перших чотирьох з яких по черзі обтискають кутові ділянки сляба шляхом завдання на кут і переривання прокатки в кожному поперечному проході при вході у валки 0,45-0,55 довжини передньої грані сляба, потім роблять поздовжні проходи й наступну прокатку до одержання заданих розмірів листа, який відрізняється тим, що виконують дві пари реверсивних поперечних проходів на кожну діагональ, прокатку кутових ділянок у кожній парі реверсивних проходів здійснюють зі змінним зменшуваним від заданого в діапазоні 0,1-0,3 до нуля обтисненням за лінійним законом, потім транспортують сляб у розведених валках у напрямку прокатки, реверсують і здійснюють другий поперечний прохід на ту ж діагональ зі зменшуваним обтисненням протилежної кутової ділянки, а потім здійснюють два поздовжніх реверсивних прогладжуючих проходи, поперечні проходи для розбивання ширини й наступну прокатку до заданих розмірів готового листа, причому кут завдання сляба визначають по формулі: B 0,03 0,124 0 2,113 0,489 , L0 Корисна модель відноситься до металургії, зокрема, до виробництва товстолистового прокату на реверсивних товстолистових станах. Відомий спосіб прокатки товстих листів, відповідно до якого для зниження витрат металу на обрізь, за рахунок одержання форми розкату близької до прямокутної, прокатку в поперечних чорнових проходах здійснюють із діагональним завданням розкату під кутом і зміною діагоналі після двох суміжних реверсивних проходів [Руденко Е.А. Металлосберегающая технология прокатки толстых листов //Металлургическая и горнорудная промышленность. -1995. -№1. -С.28-30]. При цьому сумарне відносне обтиснення за два суміжних реверсивних проходи на одну діагональ см, становить 0,2-0,25, а величина кута завдання визначається по формулі: θ=30-arctg см Недоліком даного способу є принципова неможливість при прокатці на кут одержати розкат із прямолінійними або ввігнутими бічними гранями, а сторони задньої частини розкату після кутового проходу виходять опуклими, що спричиняє велике значення видаткового коефіцієнта. Найбільш близьким аналогом корисної моделі, що заявляється, є спосіб прокатки товстих листів, відповідно до якого для зниження витрат металу на обрізь, за рахунок одержання прямокутної форми розкату, прокатку в перших чотирьох поперечних проходах ведуть із почерговим обтисненням кутових ділянок сляба шляхом переривання прокатки в кожному поперечному проході при вході у валки 0,45-0,55 довжини передньої по напрямку прокатки грані сляба, потім виконують поздовжні проходи й наступну прокатку до одержання заданих розмірів листа [Патент України №24902А, МК В21В1/38, опубл. 25.12.1998р. Бюл. №6]. Загальними ознаками прототипу й пропонованого способу є те, що в перших чотирьох поперечних проходах при розбиванні ширини по черзі обтискають кутові ділянки сляба шляхом завдання (19) UA (11) 15118 (13) U де - кут завдання сляба; B0 - відношення ширини до довжини вихідного L0 сляба; - початкове відносне обтиснення кутових ділянок сляба; - витяжка при розбиванні ширини. 3 15118 4 на кут і переривання прокатки в кожному поперечвихідної ввігнутості бічних граней й опуклості торному проході при вході у валки 0,45-0,55 довжини цевих граней, що компенсують. передньої грані сляба, потім виконують поздовжні Завдання сляба на кожну з діагоналей на розпроходи й наступну прокатку до одержання задарахований по формулі кут і наступне змінне обтиних розмірів листа. снення кутових ділянок сляба шляхом зменшення Недоліками відомого способу є: неповна відобтиснення від заданого в діапазоні 0,1...0,3 до повідність необхідній формі, що компенсує, після нуля за лінійним законом у перших чотирьох попелокальних кутових обтиснень і прогладжування речних проходах забезпечать по-перше: одержаншироких граней сляба з різким збільшенням товня рівномірно ввігнутих бічних граней сляба, що щини, що не дозволяє максимально наблизити забезпечить зниження видаткового коефіцієнта; форму готового розкату в плані до прямокутної й по-друге - внаслідок зменшення обтиснення дозабезпечити тим самим найменший видатковий зволять знизити силу й момент прокатки при прокоефіцієнт; неможливість застосування підшипнифілюванні, а реверс валків здійснюється без наваків рідинного тертя, які не допускають зупинки ронтаження в паузи між проходами. Наступні бочих валків під навантаженням. поздовжні проходи призначені для вирівнювання В основу корисної моделі поставлено завдантовщини розкату й одержання рівномірної опуклої ня удосконалення методів виробництва товстого форми торцевих граней при розбиванні ширини. листа шляхом максимального наближення до На Фіг.1, 2, 4-6 показані форми сляба й розкапрямокутної форми в плані готових розкатів, затів у плані на різних стадіях прокатки, на Фіг.3 безпечуючи тим самим зменшення видаткового діагональний перетин спрофільованого сляба: на коефіцієнта за допомогою зниження бічної і торцеФіг.1 - прямокутна форма вихідного сляба; на Фіг.2 вої обрізи, а також зниження енергосилових пара- форма сляба з обтиснутими кутовими ділянками метрів і навантажень на прокатне обладнання. (після перших чотирьох поперечних проходів із Сутність способу полягає в тім, що він включає завданням сляба на кут і змінним обтисненням поперечні проходи, у перших чотирьох з яких по кутів): на Фіг.4 - форма розкату після двох поздовчерзі обтискають кутові ділянки сляба шляхом жніх проходів, що вирівнюють товщину розкату; на завдання на кут і переривання прокатки в кожному Фіг.5 - форма розкату після розбивання ширини поперечному проході при вході у валки 0,45-0,55 (після звичайних поперечних проходів); на Фіг.6 довжини передньої грані сляба, потім виконують форма готового необрізного листа. Стрілками попоздовжні проходи й наступну прокатку до одерказані напрямки прокатки. жання заданих розмірів листа, відповідно до кориТехнічна сутність реалізації пропонованого сної моделі виконують дві пари реверсивних попеспособу полягає в наступному. речних проходів на кожну діагональ, прокатку Вихідний сляб із прямокутною формою в плані кутових ділянок у кожній парі реверсивних прохо(Фіг.1) у перших чотирьох поперечних проходах дів здійснюють зі змінним зменшуваним від задазадають на кут до лінії прокатки, переміняючи діаного в діапазоні 0,1...0,3 до нуля обтисненням за гональ після реверсивного проходу, у якому обтилінійним законом, потім транспортують сляб у розснення протилежних кутів здійснюються шляхом ведених валках у напрямку прокатки, реверсирузменшення обтиснення від заданого в діапазоні ють і здійснюють другий поперечний прохід на ту ж 0,1...0,3 до нуля за лінійним законом при вході у діагональ зі зменшуваним обтисненням протилежвалки 0,45-0,55 довжини передньої грані сляба. На ної кутової ділянки, а потім здійснюють два поздоФіг.2 й 3 показана форма сляба з обтиснутими вжніх реверсивних прогладжуваючих проходи, кутовими ділянками в плані і його поперечний пепоперечні проходи для розбивання ширини й нареріз (після перших чотирьох поперечних проходів ступну прокатку до заданих розмірів готового лисз діагональним завданням сляба на кут і змінного та, причому кут завдання сляба визначають по обтиснення кутів). формулі Спрофільований сляб кантують на 90° і виконують два поздовжніх реверсивних проходи що B0 0,03 0,124 2,113 0,489 прогладжують (Фіг.4). Сумарне обтиснення вибиL0 рають із умов вирівнювання товщини розкату де - кут завдання сляба; й(або) одержання заданої ширини розкату (при B0 поперечній схемі прокатки). - відношення ширини до довжини вихідноЧисло наступних поздовжніх пропусків рекоL0 мендується брати парним (два) для одержання го сляба; симетричної однакової форми протилежних тор- початкове відносне обтиснення кутових діцевих граней. лянок сляба; Після поздовжніх проходів розкат кантують на - витяжка при розбиванні ширини. 90° і виконують ряд звичайних (співвісних з лінією Причинно-наслідковий зв'язок між сукупністю прокатки) поперечних проходів до одержання заістотних ознак і технічним результатом, що досяданої ширини розкату (при поздовжній схемі) або гається, при здійсненні пропонованого способу заданої товщини готового листа (при поперечній полягає в наступному. схемі прокатки). У результаті одержують розкат Виключити природне утворення опуклих бічабо готовий лист із формою в плані близькою до них й увігнутих торцевих граней у звичайних попепрямокутної (Фіг.5). речних пропусках внаслідок нерівномірності витяПри поздовжній схемі прокатку закінчують пожок по центрі й краям збільшеного розширення на здовжніми проходами до одержання заданої товкутових ділянках можна шляхом додання слябу щини (Фіг.6). 5 15118 6 Приклад йняли рівною 0,3 (4,5мм), кут завдання сляба виУ лабораторних умовах виконали моделюванзначили по формулі: ня прокатки слябів з вуглецевої сталі на товстолиθ=-0,03+0,124 0,64стовому стані з масштабом моделювання 1:20. 2,113 0,3+0,489 1,85=0,32011 (18,35 ). Провели прокатки двох серій пластилінових зразПеред першим поперечним проходом сляб каків-слябів розмірами Hc Bc Lc=15 90 140мм із нтували на 90°, повертали вправо від лінії прокатвитяжками при розбиванні ширини рш=1,85. ки на кут +18,5° і задавали у валки правим передПрокатку виконали за поздовжньою схемою (з нім кутом. До моменту входу у валки 0,5 довжини розбиванням ширини в поперечних проходах). передньої грані сляба обтиснення кутової ділянки Зразки першої серії прокатали по відомому знижували від 4,5мм до 0 і розкат передавали на способу. протилежну сторону стана, потім реверсирували Величину відносного обтиснення кутових ділявалки, встановлювали задане обтиснення й робинок у перших чотирьох поперечних проходах прили ту ж операцію в протилежному напрямку. Пейняли рівною 0,3 (4,5мм), кут завдання сляба приред другим поперечним (діагональним) проходом йняли 17°. Перед першим поперечним проходом сляб повертали вліво від лінії прокатки на кут сляб кантували на 90°, повертали вправо від лінії 18,5°, далі повторювали операції описані для перпрокатки на кут +17° і задавали у валки правим шої діагоналі. Робили кантування сляба й два позпереднім кутом. При вході у валки 0,5 довжини довжніх проходи для вирівнювання товщини розпередньої грані сляба прокатку переривали, валки кату з обтисненням центральної частини 4,5мм. реверсирували, переміщаючи сляб у вихідне поПісля поздовжніх проходів розкат кантували на 90° ложення. Перед другим поперечним проходом і виконували чотири звичайних поперечних прохосляб повертали вліво від лінії прокатки на кут -17°. ди для розбивання ширини з витяжкою 1,85. Задавали у валки лівим переднім кутом перериСтупінь відхилення форми розкату в плані від ваючи прокатку, як й у першому проході. Після прямокутної оцінювали по умовному видатковому другого проходу сляб кантували на 180°. Робили коефіцієнту Кв, який винаходили по формулі: прокатку в третьому й четвертому проході з кутом Кв=V0/Vл, завдання +17° й -17°, аналогічно як у першому й де V0 - об'єм вихідного зразка; другому проході. Робили кантування сляба й два Vл - об'єм листа із широкою гранню, що уписапоздовжніх проходи для вирівнювання товщини на в обведений розкат. розкату з обтисненням центральної частини Для кожної серії було прокатано по 5 зразків, 4,5мм. Після поздовжніх проходів товщина розкату при цьому умовний видатковий коефіцієнт для становила 10,5мм. Розкат кантували на 90° і виковідомого способу (прототипу) склав Кр=1,060, для нували чотири звичайних поперечних проходи для пропонованого - Кр=1,035. розбивання ширини з витяжкою 1,85. Таким чином, пропоноване технічне рішення Зразки другої серії прокатували по пропоновамає більшу ефективність по впливу на форму ному способу. проміжного розкату й готового листа в плані стоВеличину відносного обтиснення кутових ділясовно відомого й дозволяє істотно скоротити винок у перших чотирьох поперечних проходах притрати металу на обрізь. 7 Комп’ютерна верстка Л.Литвиненко 15118 8 Підписне Тираж 26 прим. Міністерство освіти і науки України Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна ДП “Український інститут промислової власності”, вул. Глазунова, 1, м. Київ – 42, 01601